Рекомендации Методические рекомендации по автоматизации расчетов дорожных одежд нежесткого типа

МИНИСТЕ РСТ ВО Т РАНСПО РТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОС УДАРСТВЕННЫЙ ВСЕСОЮЗНЫЙ ДОРОЖНЫЙ
НА УЧНО-ИСС ЛЕДОВАТЕ ЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ

СОЮЗДОРНИИ

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО АВТОМАТИЗАЦИИ РАСЧЕТОВ
ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД НЕЖЕСТКОГО ТИПА

Утверждены зам. директора Союздорнии
канд. техн. наук В .М. Юмашевым

МОСКВА 19 88

Изложены основные принципы расчета дорожных о дежд на воздействие подвижных нагрузок. Составлен а лгоритм для ра зработки программы применительно к любой ЭВМ. Алгоритм предназначен для расчета перегонных участков автомобильных дорог на прочность при кратковременном во здействии подвижных нагрузок. Приведены таблицы исходных расчетных характеристик грунтов и материалов, а также основные расчетные зависимости и таблицы для расчета дорожных одежд.

Предисловие

В настоящее время введена в действие «Инструк ция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа» ВСН 46-83 (М .: Транспорт, 1985), которая содерж ит ряд новых, по сравнению с ВСН 46-72, положений: учитываются заданный уровень надежности при назна чении минимально допустимого значения коэффициентов прочности и при опреде лении расчетного значения сопротивления растяжению при изгибе асфальтобетона и влажности грунта, длительность и динамичность воздействия нагрузки на покрытие; принимаются особ ы е температурные условия для расчета покрытий на и згиб, осуществ ляемого с учетом сил трения на контакте покрытия с основанием , и т.п. В связи с эти м требуется переработка рабочих программ для ЭВМ, по которым выполняются расчеты дорожных одежд в проект ных организациях.

В данной работе кратко изложены основные принципы расчета дорожных одежд на во здействие подвижных нагрузок в соответствии с ВСН 46-83, составлен алгоритм для ра зработки программы применительно к любой ЭВМ, приведены таблицы исходных расчетных характеристик грунтов и материалов, а также основные расчетные зависимости и таблицы для расчета, наме чены пути реализации рекомендаций.

Алгоритм предусматривает поиск наиболее экономично го по строительным затратам варианта дорожной одежды.

Настоящие Методические рекоменда ции составили канд. техн. наук П.И. Теляев, и нж. В.А. Маз ур ов, канд. техн. наук А.Е. Мерзл икин, инженеры Е.И . Ма сле нкова, Г.А . Муромова, И.Н. Налобин, Т.Е. Полтаранова.

Замечания и пожелания просьба направлять по адресу : 143900, Московская обл., г. Бала шиха -6, Союздорнии или 191065, Ленинград, Д -65, ул . Герцена, 19, Ленинградский филиал Союздорнии.

1. Основные пол о жения

1.1 . Алгоритм разработан для расчета на прочность дорожных одежд перегонных участков при кратковре менном многократном воздействии подвижных нагру зок.

Расчет дорожной одежды ведут с учетом надежности, под которой подра зумевают вероятность безотказной работы конструкции в течение всего периода между капита льными ремонтами. Ко личественным показа телем надежности является уровень надежности .

Конструкция дорожной одежды до лжна удовлетво рять следующим трем критериям прочности.

1.2 . В грунте и слабо-связных материалах не должны возникать остаточные деформации, вы званные пластическими смещениями.

Сдвиг в грунте земляного полотна не во зникнет, если

                                                          ( 1)

где  - коэффициент прочности, определяемый с учетом заданного уровня надежности по та бл. 2 прил. 1;

 - допустимое напряжение сдвига, обус ловленное сцеплением в грунте;

T - активное напряжение сдвига в грунте или слабо-связном материале; ;

 - активные напряжения сдвига соответственно от временной нагрузки и от собственного веса дорожной одежды .

Допустимое напряжение сдвига в грунте или слабо-связном материале определяется по фо рмуле

                                                   ( 2)

где С - сцепление в материале слоя или в грунте активной зоны земляного полотна в расчетный период, МПа;

К 1 - коэффициент, учитывающий снижение сопро тивления сдвигу под действием подвиж н ы х нагрузок; К1 = 0,6;

К 2 - коэффициент запаса на неоднородность условий работы конструкций;

К 3 - коэффициент, учитывающий особенности работы слоев в условиях защемления, дилатансии, сопряжения слоев на контактах (табл. 11 прил. 1 ).

1.3 . Напряжения, возникающи е в монолитных слоях под действием повторных кратковременных нагрузок, не должны приводить к образованию трещин. Для этого должно быть обеспечено следующее ус ловие:

/ s ч ,                                                       ( 3)

 - предельное допустимое растягивающее на пряжение материала слоя с учетом усталостных явлений;

s ч - наибольшее растягивающее напряжение в рассматриваемом слое, найденное путем расчета.

1.4 . Упругий прогиб поверхности покрытия от колеса расчетного автомобиля не должен превосходить некоторого нормированного значения. Это условие удовлетворяется, если

                                                       ( 4)

где  - общий м одуль упругости конструкции, МПа;

 - требуемый модуль упругости конструкции с учетом капитальности одеж ды и интенсивности воздействия нагрузки, МПа.

1.5 . Для определения напряжений и деформаций, входящих в выражения ( 2 )- ( 4 ), используют решения теории упругости для слоистых сред с корректировкой их по условиям сопряжения слоев на контактах и по принятому методу приведения многослойной системы к двухслойной. В связи с этим решения теории упругости для многослойных сред со спаянными или скользкими контактами между слоями для непосредственных в ычислений напряжений и деформаций не применимы. В этом случае следует пользоваться составленными по расчетным номограммам ВСН 46-83 вспомогательными таблицами, интерпо лируя приведенные в них данные для промежуточных значений входных параметров.

В качестве расчетной нагрузк и принимают нагруз ку от колеса наибо лее тяжелых автомобилей, систематическое обращение которых возможно в расчетный для дорожной одежды период.

1.6 . Одежды рассчитывают на состав и интенсив ность перспективного движения, ожидаемого на последний год службы покрытия перед капитальным ремонтом.

Все автомобили приводят к расчетным путем умножения числа автомобилей с данной нагру зкой на ось на коэффициент приведения  (см. прил. 3). При определении последнего учитывают взаимное влияние ко лес соседних осей автомобиля.

1.7 . При расчете по трехкритерийному методу свойства материалов конструктивных слоев дорожной одежды и грунта характеризуются с ледующими показателями: деформационными (модуль упругости Е ) и прочностными (сопротивление растяжению при изгибе  - для монолитных материалов, угол внутреннего трения У и сцеп ление С - для грунтов и слабо-связных материа лов).

Расчетные значения сопротивления растяжению при изгибе асфальтобетона и влажности грунта определяют с учетом уровня надеж ности .

1.8 . При расчете на прочность дорожных одежд с асфальтобетонным покрытием учитывают особенности его поведения при эксплуатации в зависимости от температуры. В то время как покрытие наиболее напря женно работает при низких положительных температурах, грунт земляного полотна и слои одежды из сла бо-связных материалов испытывают большие напряжения при повышенных температурах, когда моду ль упруго с ти асфальтобетона существенно снижается. Поэто му при расчете самого асфальтобетонного покрытия на ра стяжение при изгибе используют его характеристики, соответствующие ни зким весенним температурам (табл. 6 прил. 1 ). При расчете слоев из слабо-связных материалов и грунта на сопротивление сдвигу принимается мо дуль упругости асфальтобетона в покрытии, соответствующий весенним повышенным температурам (табл. 7 прил. 1 ).

2. Составление алгоритма

2.1. Р а счетн ая схем а

2.1.1 . Общая расчетная схема дорожной одежды нежесткого типа применительно для ЭВМ (рис. 1 ) включает девять конструктивных слоев дорожной одежды и грунтовое полупространство. Конструктивными слоями являются:

1 - покрытие усовершенствованного типа, устраиваемое преимущественно и з плотного асфальтобетона;

2 - верхний слой основания, устраиваемый чаще всего и з пористого или высокопористого асфальтобетона;

3 - покрытие об легченного типа либо при на личии слоя 2 - слой основания; слой 3 устраивают из материалов, обработанных органическим вяжущим;

4 - 9 - слои основания, которые устраиваются из сле дующих материалов:

4 - из щебеночных материалов, шлакового щебня;

5 и 6 - из материалов и грунтов, укрепленных цементом или другим неорганическим вяжущим. Если в конструкции имеется всего один слой из материала, укрепленного цементом, то слою присваивают индекс 5;

7 - из местных неукрепленных мало-прочных каменных материалов (гравий, щебень, гравийные, щебеночные и гравийно ( щебеночно)-песчан ые смеси, в кото рых содержится или может обра зоваться в процессе строительства и эксплуатации основания избыточное по сравнению с действующими нормами количество ме лких частиц с числом пластичности до 7; природные или искусственно составленные смеси с содержанием зер ен гравия (щебня) крупнее 5 мм не менее 20 % ; ще бень из осадочных пород марок по дробимости 400, 300 и 200; щебень из изверженных и метаморфических пород марки по дробимости 600, дресва, опоки, грунто-щебень и др.);

8 - из песков крупных, гравелистых, средней крупности или мелких;

9 - из грунтов, укрепленных жидким органическим вяжущим.

Рис. 1 . Расчетная схема дорожной одежды нежесткого типа для ЭВМ

2.1.2 . Слои 2, 5 и 6 рассчитывают на растяжени е при изгибе, слои 7, 8 и 9 из слабо-связных материалов и грунтовое полупространство 10 - исходя из условия недопущения сдвига. Проверять напряженное состояние слоев 1 и 3 обычно нет необходимости: надежность этих материалов, если они отвечают современным техническим требованиям, в достаточной мере доказа на практикой. Не проверяют расчетом также возможность во зникновения сдвига в слое 4.

2.1.3 . Расчетной схемой предусматривается, что толщины слоев 1 и 3 на значаются по конструктивным со ображениям и в процессе расчета не изменяются. Толщины остальных слоев варьируют в зависимости от ра счетных характеристик материалов и грунта, а также от затрат на устройство слоев. В процессе варьирования толщина слоя не должна назначаться ниже минимальной конструктивной (табл. 15 прил. 1 ), регламентированной технологией укладки и условиями формирования слоя.

2.1.4 . Полагая в общей расчетной схеме толщины отсутствующих слоев равными нулю, можно получать практически все обычно встречающиеся при проектировании варианты конструкций дорожных одежд. Например, дорожная одежда из двухс лойного асфальтобетона, уложенного на слой обработанного битумом щебня, лежащего, в свою очередь, на двухслойном основании из укрепленного цементом материала и грунта зем ляного полотна, будет обозначаться так: 1, 2, 3, 5, 6, 10.

2.2. Исходная информация

2.2 . 1 . В качестве исхо дной информации вводятся следующие данные:

тип расчетной нагрузки и ее параметры: среднее давление колеса на покрытие Р (МПа) и диаметр следа колеса D (м) (таб л. 1 прил. 1) ;

расчетная перспективная интенсивность во здействия нагру зки на полосу движения  (ед./сут) (см. прил. 3 );

тип одежды и покрытия, категория дороги, дорожно-климатическая зона, тип местности по условиям увлажнения х);

х) Дорожно-климатическая зона и тип местности по условиям увлажнения принимаются согласно «Инструкции по проектированию дорожных одежд нежесткого типа» ВСН 46-83 .

допустимый уровень надежности  проектируемой конструкции к концу периода между капитальными ремонтами и минима льное значение коэффициента прочности , которое дорожная одежда в зависимости от категории дороги и типа покрытия может иметь к концу срока службы между капита ль ными ремонтами (см. табл. 2 прил. 1);

требуемый общий модуль упругости дорожной одежды (МПа);

вид материалов конструктивных слоев (индекс слоя i ) и исходные толщины (заведомо больше тре буемых). Для слоев 1 и 2 - тип асфальтобетона и марка битума (см. табл. 6, 7 прил. 1). Для слоя 7 - содержание в материале частиц ра змером мельче 0,63 мм m ( %) (или показатель дробимости мало-прочного щебня, % ) и число пластичности n ;

деформационные и прочностные характеристики д ля слоев 1 и 2:

а) расчетные модули упругости (где - модуль уп ругости при расчете прочности слоя 2 на и згиб (при определении пока зателя прочности слоя ) (см. табл. 6 прил. 1); -модуль упругости при расчете по упругому прог ибу (при определении общего показателя прочности ) (см. табл. 7 прил. 1); -модуль упругост ь при расчете промежуточных слоев 5 и 6 на растяжение п ри изгибе и при расчете слоев одежды по сдвигу (при определении ) (см. табл. 7 прил. 1 ));

б) расчетное значение сопротивления материала слоя 2 растяжению при изгибе;

деформационные и прочностные характеристики ма териалов промежуточных слоев:

а) расчетные модули упругости  слоев 3 и 4 (табл. 8 прил. 1);

б) модули упругости  и сопротивление растяжению при изгибе  слоев 5 и 6 (табл. 9 прил. 1);

в) расчетный модуль упругости , угол внутреннего трения  и сцепление  для слоя 7;

г) расчетные модули упругости , углы внутреннего трения  и сцепления  для слоев 8 и 9 (см. табл. 8 прил. 1);

вид грунта и его расчетные характеристики:

а) если грунт - песок (кроме пылеватого) или супесь легкая крупная, - расчетный модуль упругости , угол внутреннего трения  и сцепление (табл. 10 прил. 1);

б) если грунты глинис тые, - исхо дная относитель ная средняя многолетняя влажность (табл. 12 прил. 1), назначаемая в зависимости от дорожно-климатической зоны и типа местности по условиям увлажнения (где - влажность на границе текучести; - средняя влажность). К исходной относительной средней влажности грунта вводится поправка , учитывающая особые условия работы дорожной конст рукции (табл. 13 прил. 1). Принимается значение коэф фициента  для исполь зования в форму ле ( 2) (см. таб л. 11 прил. 1) ;

минима льные конструктивные толщины слоев дорожной одежды  (см. табл. 15 прил. 1);

максимальная толщина второго слоя ;

суммарная толщина стабильных слоев дорожной одежды , рассчитанная из условия обеспече ния моро зоустойчивости конструкции (см. п. 2.3.19) согласно ВСН 46-83;

затраты  на устройство 1 м2 конструктивного слоя толщиной 1 см, руб. ·см/м2;

номера конструктивных слоев , толщины которых попарно варьируют (покрытие-основание, покрытие- дополнительные слои основания, основание -дополнительные слои основания) при выборе оптимального по затратам варианта конструкции (где - индекс варьируемого слоя покрытия, - основания, - морозозащитного слоя).

2.2.2 . Требуемый общий модуль упругости дорожной одежды  (МПа) вычисляют по формуле

                                                 ( 5 )

г де - коэффициен ты, зависящие от типа расчетной нагрузки (табл. 4 прил. 1).

Требуемый общий модуль упругости, рассчитанный по формуле ( 5), не должен быть меньше значений, указанных в табл. 5 прил. 1.

2.2.3 . Расчетное сопротивление материала слоя 2 растяжению при изгибе (МПа) определяется в зависимости от уровня проектной надежности :

                                                ( 6)

где  - среднее значение сопротивления растяже нию при изгибе материала слоя 2 (см. табл. 6 прил. 1);

  - коэффициент нормированного отклонения; определяется по табл. 3 при л. 1 в зависимо с ти от заданного уровня проектной на дежности ;

 - коэффициент усталости, определяемый в зависимости от расчетной интенсивности воздействия нагрузки ;

                                                       ( 7)

  - показате ль усталостной зависимости; для асфальтобетонов на битумах БНД 130/200 и БНД 200/300, высокопористых асфальтобетонов и дегтебетона   = 0,27; для плот ных и пористых асфальтобетонов на битумах БНД 40/60, БНД 60/90 и БНД 90/130  = 0,16;

 - коэффициент снижения прочности от воздействия природных факторов; для асфальтобетонных смесей I -II марок на щебне из изверженных пород  = 1, III марки -  = 0 ,8 ; д ля асфальтобетонных смесей I марки на гравийных материа лах и на щебне из осадочных пород - = 0,9, II - III марок - = 0,7; для дегтебетонов -  = 0,7 .

2.2.4 . Расчетное сопротив ление растяжению при изгибе  вычисляют по выражению

                                                       ( 8)

где  - коэффициент усталости, определяемый по формуле ( 7) при   = 0,06.

2.2.5 . Расчетный модуль упругости , угол внут реннего трения  и сцеп ление  для слоя 7 опреде ляют по форму лам:

                                           ( 9)

                                      ( 10)

                                      ( 11)

2.3. Последовательность операций при расчете дорожной одежды

2 . 3.1 . Блок-схема алгоритма для отыскания опти мальных толщин слоев дорожной одеж ды (рис. 2 ) состоит из пяти блоков:

I - введение исходной информации;

II - оценка прочности конструк ции;

III - корректировка толщин слоев одежды с целью обеспечения условий прочности;

IV - нахождение оптимального по строительным затратам варианта дорожной одежды методом покоординатного спуска ;

V - определение толщины слоев одежды, удовлетворяю щей требованиям морозозащиты земляного полотна.

Рис. 2 . Блок-схема алгоритма для расчета толщин слоев дорожной одежды

Расчет дорожных одежд на прочность в б л оке II

2.3.2 . В процессе расчетов все предусмотрен н ы е блоком II операции повторяются многократно. Для программы этот блок является стандартным и на схемах обо значается треугольником с цифрой II внутри. Блок II включает следующие операции.

2.3.3 . Вводимые в б лок толщины слоев сопоставляются с минимальными конструктивными. Если , то принимается .

2.3.4 . Для глинистых грунтов и пылеватых песков по заданной исходной относительной средней многолетней влажности с учетом за данного уровня надежности и поправки на условия работы вычисляют исход ную о тносительную влажность

                            ( 12)

По лученную исходную в лажность принимают за ра счетную, если выполняются услови е:

м и                                   ( 13)

В противном случае расчетную влажность грунта  вычис ляют по формуле

                   ( 14)

где                                  

При расчетной относительной влажности согласно табл. 14 прил. 1 определяют расчетные значения модуля упругости , сцепления  и угла внутреннего трения  глинистых грунтов и пылеватых песков (рис. 3).

2.3.5 . Для каждого рассчитываемого слоя, включая слой 10, вычисляют показатель прочности . Под показателем прочности понимают отклонение коэффициента прочности данной конструкции (фактического) - по какому-либо критерию от минимально допустимого при заданном уровне надежности. В общем виде показатель прочности выражается формулой

                                                   ( 15)

где  - допустимое напряжение для ( или ) для i -го слоя;

 - фактическое напряжение сдвига или растягивающее напряжение при и згибе в i -м слое;

 - минимальное допустимое значение коэффици ента прочности, назначаемое в зависимости от уровня заданной надежности.

Знак «минус» у  означает, что прочность слоя недостаточна, «п люс» - что условия прочности в слое удовлетворительны.

Если  = 0, то принимается  = 0.

Ус ловия прочности конструкции в целом оценивают величиной общего показателя прочности .

                                           ( 16)

Ниже приведена последовательность операций по вычислению показателей прочности.

Рис. 3 . Схема определения нормативных характеристик

глинистых грунтов и пылеватых песков

2.3.6 . Определение . Полагая модуль упругости грунта равным  (см. рис. 1 ), последовательно рассчитывают двухслойные системы, состоящие из очередного конструктивного слоя одежды и нижележа щего полупространства. При этом:

определяют отношение модуля упругости подстилающего полупространства  к модулю слоя (см. рис. 1) при i =9, 8, 7, ¼ , 1;

вычис ляют отношение толщины слоя  к расчетному диаметру D ;

для вычисленных отношений  и  по табл. 1 прил. 2 находят отношение общего модуля на поверхности рассматриваемого слоя   к модулю слоя . Отношение  может быть вычис лено и по формулам:

а) при

                   ( 17)

б) при

                                         ( 18)

где

вычисляют общий модуль на поверхности двухслойной системы

и заносят его в память;

производя такой расчет столько ра з, сколько конструктивных слоев в одежде, доходят до верх него слоя и определяют . Ес ли какие-либо и з девяти слоев отсутствуют, то принимают

вычисляют общий показате ль прочности , по формуле ( 16), где  определен по формуле ( 5).

2.3.7 . Определение . Слой 2 рассчитывают на растяжение при изгибе. Порядок расчета следую щи й определяют средний модуль упругости слоев 1 и 2:

                                                      ( 19)

В случае отсутствия слоя l

находят отношение . Общий модуль уп ругости под слоем 2  принимают согласно приведенному выше расчету для определения ;

вычисляют отношение

по табл . 2 прил. 2 в зависимости от   и  находят растягивающее напряжение ч(2) в рассч ит ываем ом слое от единичной нагрузки. Напряжение ч мож ет быть также определено по формулам:

а) при

ч                       ( 20)

б) при

ч                  ( 21)

где                                                          

вычисляют полное растягивающее напряжение

ч(2) = ч ·0 , 85 ;                                                        ( 22)

рассчитывают показатель прочности

ч(2) ч(2)                                   ( 23)

где  - допустимое значение растягивающего напряжения слоя 2, вычисленное по формуле ( 6).

2.3.8 . Определение  и . Слой 6 рассчитывают на растяжение при изгибе. Расчет слоя 5 аналогичен расчету слоя 6, поэтому в и злагаемом порядке расчета номера слоев 5 и 6 заменяются индексом n ;

вычисляют средний модуль упругости слоев, лежа щих над рассчитываемым:

                                                    ( 24)

находят отношение этой величины к мо дулю упругости рассчитываемого слоя

определяют отношение суммы толщин вышележащих слоев и толщины рассчитываемого слоя  к D ;

по известным отношениям  и  находят величину y с помощью табл. 3 прил. 2 или по формуле

                                          ( 25)

где                                                  

в = -0 , 124 ;

вычисляют отношение модуля упругости рассчит ы ваемого слоя  к общему моду лю упругости нижеле жащих слоев конструкции .

Значение  было найдено при определении ;

рассчитывают растягивающее напряжение при изгибе

чп                            ( 26)

вычисляют показатель прочности

ч(п) ч(п)                                  ( 27)

где - заданное доп устимое напряжение растяже ния при и згибе.

2.3.9 . Определение . Слои 7, 8, 9 и грунтовое полупространство рассчитывают исходя и з условия, чтобы в материале слоя или в грунте не возникал сдвиг. Расчет всех слоев ведется по одной схеме, поэтому излагается порядок расчета для слоя с индексом :

находят суммарную толщину  и средний модуль упругости слоев , лежащих над рассчитывае мым:

вычисляют отношение среднего модуля упругости  слоев, лежащих над рассчитываемым, к модулю упругости  рассчитываемого слоя;

определяют отношение суммарной толщины слоев, лежащих над рассчитываемым,  к ;

находят активное напряжение с двига от временной нагрузки . Для этого сначала определяют   по табл. 4 прил. 2 или по формулам:

а) при

                                                         ( 28)

б) при

                                                  ( 29)

в) при

                            ( 30)

где                

Затем вычисляют   (МПа) по выражению

                                ( 31 )

г де - равномерно распре де ленная нагрузка на по верхности покрытия, МПа;

- угол внутреннего трения, град;

находят активное напряжение сдвига от веса вышележащих слоев толщиной :

                                                  ( 32)

определяют полное активное напряжение сдвига в рассчитываемом слое:

находят допустимое напряжение сдвига  при расчете слоев 7, 8 и 9:

                         ( 33)

Допустимое напряжение сдвига  при расчете грунта определяют также по формуле ( 33). Значение коэффициента  находят по табл. 11 прил. 1;

вычис ляют показатель прочности

                                             ( 34)

2.3.10 . Определяют, из какого блока (из исходного, II или IV ) конструкция поступила в б лок II.

В блоке II после вычисления всех пока зателей прочности проверяется индекс итерации ( К = 0 или К ¹ 0).

Если К = 0, конструкция с вычис ленными пока зателями прочности вновь поступает в б лок IV для последующих операций бе з каких-либо дополн ительных проверок.

Если К ¹ 0 , то организуется проверка условий прочности по следую щей схеме.

2.3.11 . Проверяют, удовлетворяются ли условия про чности во всех слоях и в конструкции в целом.

Принимают, что конструкция прочная, если .

При несоблюдении этого условия хотя бы по одно му показателю прочности конструк ция вновь поступает в блок III на корректировку толщин слоев 1 - 9.

Е сли все пока затели прочности больше нуля (конструкция прочная), то устанавливают, нет ли в конструкции явно из лишних запасов прочности. Для этого про веряют условие, вписывается ли хотя бы один какой- либо показатель прочности в пределы:

                                                      ( 35)

Если условие ( 35) хотя бы для одного пока зателя прочности удовлетворяется, то конструкция поступает в блок IV ; если нет - в блок II I .

Каждый раз при прохождении конструкции через б лок III ей присваивается индекс К , отмечающий номер итерации.

Расчет в блоке III

2.3.12 . Блок III предназначен для корректировки то лщин слоев одежды в целях обеспечения прочности конструкции или ликвидации излишних запасов прочности.

Коррективы в толщины слоев вносятся по формулам, полученным на основе обобщения многочисленных расчетов дорожных одежд в различных условиях. Корректировка толщин слоев прои зводится в зависимости от показателей прочности.

В блоке III производятся с ледующие операции.

2.3.13 . То лщины слоев на каждой пос ледующей итерации ( К+1) рассчитывают по приводимым ниже формулам:

слой 2:

                                  ( 36)

где - наименьшее значение показате ля прочности из .

При отсутствии слоев 4 и 6 показатель  в формуле ( 36) выбирается из .Если к тому же окажется, что   и , то необхо димо вывести на печать отметку, что исходные ус ловия не по зволяют выбрать конструкцию. Затем принима ют (см) и полагают для дальнейших расчетов

слой 4:

                                            ( 37)

где - наименьшее значение пока з ателя прочно сти и з   . Здесь и далее в сопоставлении участвуют показатели прочности только тех слоев, толщины которых не равны нулю;

слой 5:

                            ( 38)

где - наименьшее значение показателя прочности из   ;

слой 6:

                 ( 39)

где - наименьшее значение показателя прочности из   ;

слой 7:

                                              ( 40)

где - наименьшее значение показателя прочности из   ;

слой 8:

                                ( 41)

где - наименьшее значение показателя прочности из   .

слой 9:

                                           (42)

где - наименьшее значение показателя прочности из   .

2.3.14 . Проверяют, удовлетворяют ли абсолют н ы е значения поправок для слоев i = 2; 4; 5; 6; 7 условию

 см.                                             ( 43)

Если неравенство ( 43) не удовлетворяется, то пол агают

 см.

Знак «+» или «-» принимается обратным знаку по казателя прочности .

2.3.15 . Проверяют, выпо лняется ли условие

  i = 2 ; 4 ; 5 ; 6 ; 7 ; 8 ; 9.                                ( 44)

Если неравенство ( 44) для какого-либо слоя не удовлетворяется, то для этого слоя принимают

.

2.3. 1 6 . Проверяют, удовлетворяется ли неравенство

  i = 2 ; 4 ; 5 ; 6 ; 7 ; 8 ; 9.                                    ( 45)

Если для какого-либо слоя условие ( 45) оказыва ется нарушенным, то для этого слоя принимают

2.3.17 . Вычисляют индекс итерации в блоке III : К = К + 1.

2.3.18 . Расчет любой конструкции дорожной одежды с подбором толщины по б локу III и с удовлетворением условий прочности по второй части блока II всегда будет завершен максимально за 25 итераций. Если расчет не завершится, то это о значает, что неудовлетворительно заданы исходные условия. Такая конструкция должна быть выведена в блок IV с соответствующей отметкой. Поэтому завершающим этапом расчетов в блоке III до лжна быть проверка ус ловия К ³ 25.

Если оно выполняется, то конструкция поступает в блок IV ; если нет - то, в зависимости от условий прочности, она либо возвра щается в блок II, либо поступает в блок IV .

Проверка конструкции дорожной одежды по условию морозоустойчивости

2.3.19 . Конструкция дорожной одежды (толщины слоев), рассчитанная по условию прочности в блоке II, проверяется на морозоустойчивость. Для этого толщина одежды, необходимая по условиям прочности всей конструкции и приведенная по теплопроводности к толщине слоя гранитного щебня , сопоставляется с требуемой толщиной одежды  по у слови ю морозоустойчивости дорожной конструкции (здесь - эквивалент теплотехнических свойств материала (по отношению к гранитному щебню) (см. прил. 6 )).

Если , то толщины слоев одежды, рассчитанной по условиям прочности, поступают в блок IV .

Если , то проводится их корректировка в блоке V .

Расчет в блоке IV

2.3.2 0 . Блок IV предна значен для нахождения оптимального по строительным затратам варианта дорожной одежды методом покоординатного спуска.

Последовательность операций в блоке IV представлена в прил. 4.

2.3.21 . Предусматривается проводить расчеты в три этапа (индекс этапа ч ). На каждом этапе варьируют попарно толщины двух из заданных слоев с индексом , оставляя толщину третьего неизменной. На схеме варьируемые толщины выше- и нижележа щего слоев обозначены индексами соответственно U и V . На первом этапе варьируют толщины покрытия  и верхнего слоя основания , на втором - толщи ны покрытия  и нижнего сл оя основания , на третьем - толщину верхнего слоя основания  с подбором толщины нижнего по дстилающего слоя .

2.3.22 . Для каждой итерации строительные затраты  к определяются по формуле

                                                    ( 46 )

Значение   задано в исходной информации.

2.3.23 . Для расчетов на каждом последующем эта пе принима ется вариант с наименьшим значением  и з всех, встречавшихся на д анном и предыдущих этапах. Если две или несколько конструкций имеют миним альные затраты, то для дальнейших расчетов автоматически выбирается вариант с наименьшим значением . Если встречаются варианты с одинаковыми мини мальными затратами и равными значениями , то за основу принимают конструкцию с меньшей то лщиной верхнего слоя основания .

2.3.24 . Проведение расчетов по первым трем эта пам (ч = 3) составляет первое приближение ( = 1) к конструкции, имеющей минимальные строительные затраты. Для нахождения такой конструкции осуществляются второе и последующие приближения, для чего то лщ ины конструкции с минимальными затратами, полу ченными на предыдущем приближении, снова поступают в начало блока IV .

Если толщины слоев, определенные на пре дыдущем и пос ледующем приближениях, отличаются менее чем на 1 см, расчет считается оконченным. При этом на выход должны быть поданы из памяти данные не то лько по варианту конструкции с наименьшим значением , но и по всем остальным удовлетворяющим условиям прочности вариантам, встречавшимся при поиске оптимального соотношения толщин слоев.

На основании этих данных из конструкций, незначительно отличающихся между собой по строительным затратам, может быть выбрана наиболее целесообразная в данных условиях по натуральным пока зателям (энергоемкости, необходимости расхода дефицитных материа лов, индустриальности и т.д.).

Расчет в б л оке V

2.3.25 . В блоке V определяются толщины слоев дорожной одежды для случая, когда их общая толщина должна удовлетворять требованиям морозозащиты зем ляного полотна. При этом экономические требования к соотношению толщин слоев становятся второстепенными, так как конструкция проектируется по принципу подбора минимально допустимых толщин покрытия и верхнего слоя основания при значительном развитии толщины наиболее дешевого морозозащитного слоя. Этот принцип и реализуется в блоке V .

2.3.26 . Алгоритм расчетов по блоку V представлен в прил . 5. Алгоритм предусматривает введение коррективов в толщины покрытия  верхнего слоя основания  и нижнего слоя основания (морозозащитного) , если

                                          ( 47)

где - ми нимальная тол щина слоя одежды, требуемая по условиям морозозащиты; определяется по составленны м заранее таблицам либо р ассчит ывае тся в соответствии с ВСН 46-83.

Пример расчета дорожной о дежды приведен в прил. 7 .

Приложение 1

Таблицы для введения исходной информации

Таблица 1

Параметры расчетных нагру зок

Тип нагрузки

Среднее давление колеса на покрытие р , МПа

Диаметр следа колеса автомобиля D , см

Автомобили:

группы А

0,6

37

группы Б

0,5

32

Автомобили:

группы А

0,6

39

группы Б

0,5

34

Таблица 2

Допустимый уровень надежности  и минимальное значение коэффициента прочности

Тип дорожной одежды

Категория дороги

Капитальный с усовершенствованным

I, II , Ic,

0,95

1,00

покрытием

I II, IIc

0,90

0,94

Облегченный с усовершенствованным покрытием

III, IV, IIc

0,85

0,90

Переходный

IV, V, IIc, IIIc

0,60

0,63

Таблица 3

Значения коэффициента нормированного отклонения t

0,60

0,85

0,90

0,95

t

0,25

1,06

1,32

1,71

Таблица 4

Коэффициенты а и в для расчета  по формуле ( 5) для I - IV дорожно-климатических зон

Тип расчетной нагрузки

a

в

Автомобили:

группы А

70

56

группы Б

70

0

Автобусы:

группы А

77

62

группы Б

77

0

Примечание. Д ля V дорожно-климатической зоны требуемые значения модуля упругости , вычислен ные по формуле ( 5), уменьшают на 15 %.

Табли ц а 5

Минимальные значения требуемого модуля упругости

Категория дороги

Расчетная интенсивность , ед./сут

Требуемый модуль упругости , МПа , для дорожной одежды типа

Группа А

Группа В

капитального

облегченного

переходного

I

500

-

230

-

-

II

250

-

220

180

-

III

70

-

180

160

-

IV

-

70

-

125

65

V

-

50

-

100

50

Таблица 6

Характеристики материалов слоев 1 и 2 при определении

Материал

Марка битума

Расчетный модуль упругости , МПа

Среднее значение сопро тивления растяжению при изгибе , МПа

Плотные

БНД 40/60

6000

3,2

асфальтобетонные

БНД 60/90

4500

2,8

смеси I- III марок

БНД 90/130

3600

2,4

БНД 130/200

2600

2,0

БНД 200/300

2000

1 ,8

БГ 70/130

1700

1 ,7

СГ 1 30/200

1500

1,6

Пористый

БНД 40/60

3600

1,8

асфальтобетон

БНД 60/90

2800

1,6

БНД 90/130

2200

1,4

БНД 130/200

1800

1,2

БНД 200/130

1400

1,1

Высокопористый щебе-

БНД 40/60

3000

1,1

ночный асфальтобетон ,

БНД 60/90

2100

1,0

в том числе битумно-

БНД 90/130

1700

0,9

песчаная смесь по ТУ

218 РСФСР 395-79

Плотный дегтебетон

-

10000

2,5

Пористый дегтебетон

-

5000

1,5

Табли ц а 7

Расчетные модули упругости  и  материалов слоев 1 и 2

Материал

Марка битума

Значение модулей упругости , МПа

 (при определении

(при определении  

Дорожно-климатическая зона

I-II

III

IV

V

Плотные

БНД 40/60

4400

2600

1300

690

430

асфальтобетонные

БНД 60/90

3200

1800

900

550

380

смеси

БНД 90/130

2400

1200

660

440

350

БНД 130/200

1500

800

560

380

320

БНД 200/300

1200

600

420

350

300

БГ 70/130

1000

400

350

300

300

СГ 70/130

800

350

300

250

250

СГ 130/200

900

400

350

300

300

МГ 70/130

800

350

300

250

250

Пористый и

БНД 40/60

2800

1700

900

540

390

высокопористый

БНД 60/90

2000

1200

700

460

360

асфальтобетон , в

БНД 90/130

1400

800

510

380

350

том числе битумо-

БНД 130/200

1100

590

410

340

340

песчаная смесь по

БНД 200/300

950

460

350

330

330

ТУ 218 РСФСР

359-79

Плотный дегтебетон

-

3800

1500

800

500

350

Пористый дегтебетон

-

2000

800

400

350

300

Примечания: 1. Модули упругости плотного асфальтобетона даны для смесей типа Б. Для III-IV дорожно-климатических зон модули упругости для смесей типа А следует увеличить на 20 %, типов В, Г и Д - уменьшить на 20 %.

2. Модули упругости пористого и высокопористого асфальтобетонов даны для средне- и мелко зернистых смесей. Для III-IV дорожно-климатических зон модули упругости крупнозернистых смесей следует увеличить на 20 %.

Таблица 8

Расчетные значения характеристик неукрепленных и укреп ленных на дороге материал ов и грунтов

Материал

Угол внутреннего трения , град

Сцепление , С , МПа

Модуль упругости , Е , МПа

Примечание

Черный щебень, уложенный по способу заклинки

-

-

600 - 900

Большие значения - для покрытий, меньш ие - для оснований

Щебень I- II классов пр очности, укреплен ный вязким битумом по способу пропитки

-

-

400 - 600

То же

Щебень фракционированный I-III классов прочности, уложенный по способу за клинки, из пород:

прочных осадочных

-

-

350 - 450

То же

изверженных

-

-

250 - 350

То же

Щебень фракционированный, укрепленный цементопесчаной смесью по способу пропитки

-

-

500

-

Шлак I - IV классов прочности, однородный по качеству, с подобранным зерновым составом :

Большие значения - при устойчивой структуре шлака

активный

-

-

350 - 450

малоактивный

-

-

200 - 300

Щебень рядовой шлаковый

-

-

150 - 200

-

Каменная мостовая, пакеляж

-

-

400 - 500

-

Грунт, укрепленный жи дким битумом:

Большие значения - при смешении в установк е и при применении б итумной эмульсии

супесь непылеватая

25 - 30

0,02 - 0,035

150 - 200

суглинок, супесь пылеватая

15 - 25

0,02 - 0,035

80 - 150

Песчано-гравийные смеси №1,2,4 по ГОСТ 2507-83

180

45

0,03

-

Песок, удовлетворяющий требованиям ГОСТов:

Показател и С и Е при остаточной пористости песка, уплотн енного

крупный и граве лис тый

42

0,007

130

до максимальной плотности при 26 % < n < 32

средней крупности

40

0,006

120

 %, при n < 26 % увеличиваются на 20 %, при

мелкий

38

0,005

100

N > 32 % уменьшаются на 20 %

Таблица 9

Характеристики материалов и грунтов, укрепленных вяжущими

№ п/п

Материал или грунт, класс прочности

Модуль упру гости Е, МПа

Прочн ость на растяжение при изгибе , МПа

1

Щебень и гравий, обработанные цементом марок:

75

1000

0,7

60

900

0,6

40

700

0,5

2

Крупнообломочные грунты и гравийно-песчаные смеси оптимального или бли зкого к оптимальному составов, укрепленные:

а) комплексными вяжущими:

I

900 - 700

0,55 - 0,45

II

650 - 500

0,42 - 0,35

III

450 - 300

0,32 - 0,25

б) цементом:

I

800 - 550

0,46 - 0,34

II

530 - 350

0,33 - 0,25

III

320 - 280

0,22 - 0,20

в) активной золой уноса или гранулированным шлаком, известью, фосфатными вяжущими и другими компози ционными вяжу щими , из них с добавками или бе з добавок ПАВ, дегтем и т.п. :

I

700 - 530

0,40 - 0,32

II

500 - 330

0,31 - 0,22

III

300 - 250

0,20 - 0,18

г) вязким битумом или эмульсией на вязком битуме

350 - 250

0,35 - 0,30

3

Крупнообломочные грунты и гравийно-песчаные смеси не оптимального состава, пески (кроме мелких, пылеватых и одноразмерных), супесь ле гкая крупная, щебень мало-прочных пород и отходы камнедробления, укрепленные :

а) комплексными вяжу щими:

I

800 - 650

0,50 - 0,42

II

600 - 450

0,40 - 0,32

III

420 - 280

0,31 - 0,24

б) цементом:

I

700 - 500

0,40 - 0,30

II

480 - 330

0,28 - 0,22

III

300 - 250

0,19 - 0,18

в) вяжу щими, указанными в поз. 2 , в :

II

450 - 300

0,25 - 0,17

III

280 - 200

0,16 - 0,12

г) вязким битумом или эмульсией на вязком битуме

300 - 200

0,30 - 0,25

4.

Пески мелкие и пылеватые, супесь легкая и пылеватая, укрепленные:

а) комплексными вяжу щими:

I

750 - 600

0,47 - 0,40

II

550 - 400

0,37 - 0,30

III

380 - 250

0,28 - 0,22

б) цементом:

I

650 - 480

0,35 - 0,26

II

450 - 300

0,25 - 0,18

III

260 - 220

0,16 - 0,1 3

в) вяжущими, указанными в по з. 2, в:

I

430 - 280

0,22 - 0,11

II I

230 - 180

0,08 - 0,07

г) вязким битумом или эмульсией на вя зком битуме

300 - 220

0,25 - 0.20

5

Побочные продукты промышленности (каменные материалы и крупнообломочные грунты, сопутствующие ру дным ископаемым; золошлаковые смеси, формовочные смеси; фосфоритные «хвосты» и т.п.), укрепленные:

а) комплексными вяжущими:

I

700 - 550

0,45 - 0,37

II

530 - 350

0,36 - 0,28

III

320 - 200

0,26 - 0,12

б) цементом:

I

600 -420

0,30 - 0,22

II

400 - 250

0,20 - 0,14

III

220 - 180

0 ,12 - 0,09

в) вяжущими, указанными в поз. 2, в:

I

350 -220

0,15 - 0,09

II

200 - 130

0,08 - 0,06

г) вязким битумом и ли эмульсией на вя зком битуме

250 - 180

0,20 - 0,15

6

Супеси тяже лые пылеватые, суглинки легкие, укрепленные:

а) комплексными вяжущими:

I

600 - 500

0,40 - 0,35

II

450 - 300

0,32 - 0,25

III

280 - 150

0,24 - 0,10

б) минеральными вяжущими - цементом, золой уноса или гранулированным шлаком:

I

500 - 350

0,22 - 0,16

II

350 - 230

0,16 - 0,12

III

200 - 120

0,09 - 0,07

в) вяжущими, указанными в поз. 2, в:

I

300 - 200

0,12 - 0,08

II

180 - 100

0,06 - 0,05

г) эмульсией на вязком битуме

250 - 180

0,17 - 0,10

7

Суглинки тяжелые и пылеватые, глины песчанистые и пылеватые, укрепленные минеральными и комплексными вяжущими:

I

330 - 200

0,12 - 0,08

II

180 - 80

0,06 - 0,05

Примечание. Б ольшие значения следует принимать при укреплении: битумом - для I - III дорожно-климатических зон; неорганическими вяжущими - для IV- V дорожно-климатических зон; комплексным вяжущим - в сл учае исполь зования битумной эму льсии или жидкого битума с овместно с цементом, а также битумно й эмульсии совместно с карбамидными смолами.

Таблица 10

Расчетные характеристики песчаных грунтов (кроме песка пылеватого) и супеси легкой крупной

Грунт

, МПа

, град

Песок крупный, гравелистый

130

42

Песок средней крупности

120

40

Песок мелкий

100

38

Песок одноме рный (барханный, дюнный и т.п.)

75

33

Супесь легкая крупная

65

40

Примечание. Сцепление для указанных видов грунта С = 0,005 МПа.

Таблица 11

Значение коэффициента , учитывающего особенности работы подстилающего грунта

Грунт

Пески крупные

7,0

Пески средней крупности

6,0

Пески мелкие

5,0

Пески пылеватые, супеси легкие крупные

3,0

Глинистые грунты (глины, суглинки, супеси, кроме легкой крупной)

1,5

Таблица 12

Исходная средняя многолетняя влажность  пылеватых песков и глинистых грунтов

Дорожно-климатическая зона

Тип местности условиям увлажнения

Влажность

супеси легкой

песка пылеватого

суглинка легкого и тяжелого , глины

супеси пылеватой и тяжелой пылеватой , суглинка легкого пылеватого и тяжелого пылеватого

1

0,53

0,57

0,62

0,65

I1

2

0,55

0,59

0,65

0,67

3

0,57

0,62

0,67

0,70

1

0,57

0,57

0,62

0,65

I2

2

0,59

0,62

0,67

0,70

3

0, 62

0,65

0,70

0,75

1

0,60

0,6 2

0,65

0,70

I3

2

0,62

0,65

0,70

0,75

3

0,65

0,70

0, 75

0,80

1

0 , 60

0,62

0,65

0,7 0

II1

2

0,63

0,65

0,68

0,73

3

0,65

0,67

0,70

0,75

1

0,57

0,59

0,62

0,67

II2

2

0,60

0,62

0,65

0,70

3

0,62

0,64

0,67

0 ,72

III

1

0,55

0,57

0,60

0,63

2 - 3

0,59

0,61

0,63

0,67

IV

1

0,53

0,55

0,57

0,60

2 - 3

0,57

0,58

0,60

0,64

V

1

0,52

0,53

0,54

0,57

2 - 3

0 ,55

0,56

0,57

0,60

Примечания : 1. Средние значения влажности грунта приведены для толщины одежды 75 см.

2. Для. дорог, проходящих в неблагоприятных грунтово-гидрологических условиях - в выемках и нулевых отмет ках, данные таблицы следует увеличивать на 0,03.

3. Для предгорных (до 1000 м) районо в данные таблицы увеличиваются на 0,03 и для горных (свыше 1000 м ) - на 0,05.

Таб л и ца 13

Поправка  к отно сительной средней влажности грунта

Конструктивное мероприятие

 для до рожно-климатической зоны

I

III

IV

V

Устройство одежды (на границе ра здела с грунтом земляного полотна) из укрепленных материалов и грунтов на основе:

крупнообломочного грунта и песка

0,04

0,04

0,03

0,03

супеси

0,05

0,05

0,05

0,04

пылеватого песка и супеси, суглинка, зологрунтов

0,08

0,08

0,06

0,05

Укрепление обочин (не менее чем на 2/3 их ширины):

асфальтобетоном

0,05

0,04

0,03

0,02

щебнем (гравием)

0,03

0,02

0,02

0,02

Обеспечение безопасного расстояния от уре за застаивающейся воды до бровки земля но го полотна

0,03

0,02

-

-

Дренаж с продо льными трубчатыми дренами

0,05

0,03

-

-

Устройство в зем ляном полотне не гидроизолирующих прослоек из полимерных рулонных материалов

0,05

0 ,05

0,03

0,03

Устройство обоймы для грунта активной зоны земляного полотна

Сни зить расчетную влажность грунта до оптима льного значе ния

Таблица 14

Расчетные значения деформационных и прочностных характеристик глинистых грунтов и пылеватого песка

Грунт

Характеристика грунта

Расчетные характеристики при влажности грунта , доли

0,5

0,55

0,6

0 ,66

0,7

0,75

0,8

0,85

0,9

0,95

, МПа

70

60

56

53

49

45

43

42

41

40

Супесь легкая

, МПа

37

36

36

36

35

35

34

34

33

33

, МПа

0,015

0,014

0,014

0,013

0,012

0 ,011

0,010

0,009

0,008

0,007

, МПа

96

90

84

78

72

66

60

54

48

43

Песок пылеватый

, МПа

38

38

37

37

36

36

34

33

32

31

, МПа

0,026

0,024

0,022

0,018

0,014

0,012

0,011

0,010

0 ,009

0,008

Суглинок легкий и

, МПа

108

90

72

50

41

34

29

25

24

23

тяжелый , глина

, МПа

32

27

24

21

18

15

13

11

10

9

, МПа

0,060

0,048

0,040

0,032

0,022

0,017

0,013

0,010

0 ,007

0 ,005

Супесь пылеватая и

, МПа

108

90

72

54

46

38

32

27

26

25

тяжелая пылеватая ,

, МПа

32

27

24

21

18

15

13

11

10

9

суглинок легкий пылеватый

, МПа

0,060

0,048

0,040

0,033

0,022

0 ,017

0,013

0,010

0,007

0,005

Таблица 15

Минима льные толщины   конструктивных слоев дорожной о дежды

Материал конструктивного слоя одежды

, см , для дорог категорий

I-II

III-IV

Асфальтобетон:

круп нозернистый

6

7

ме лко зернистый

3

5

песчаный

3

4

холодный

3

3

Щебеночные (гравийные) материалы и грунты, укрепленные органическими вяжущими

8

8

Щебень, обработанный по способу пропитки

8

8

Щебеночные и гравийные материалы не обработанные вяжущими, на ос новании:

песчаном

15

15

прочном (каменно е или из укрепленного грунта)

8

8

Грунты и мало-прочные каменные мате риалы, обработанные органическими или неорганическими вяжущими

10

10

Грунты повышенной п лотности

50

50

Приложение 2

Таблицы для определения напряженно-деформированного состояния дорожной одежды

Таблица 1

Расчетная таблица для определения общего модуля упругости двухслойной системы


Значение  при

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

1,1

1,2

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

1,8

1,9

2,0

0,85

0,85

0,852

0,856

0,867

0,878

0,888

0,898

0,905

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,80

0,80

0,805

0,816

0,829

0,845

0,859

0,872

0,882

0,891

0,898

0,904

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,75

0,75

0,758

0,772

0,791

0,811

0,829

0,844

0,857

0,868

0,877

0,885

0,892

0,897

0,902

-

-

-

-

-

-

-

0,70

0,70

0,711

0,728

0,751

0,776

0,797

0,816

0,831

0,844

0,855

0,864

0,872

0,880

0,886

0,891

0,896

0,900

-

-

-

-

0,65

0,65

0,662

0,683

0,711

0,739

0,764

0,785

0,803

0,818

0,831

0,842

0,852

0,860

0,867

0,874

0,879

0,884

0,889

0,893

0,896

0,900

0,60

0,60

0,614

0,638

0,669

0,700

0,729

0,753

0,773

0,791

0,806

0,818

0,829

0,839

0,847

0,855

0,861

0,867

0,872

0,877

0,882

0,886

0,55

0,55

0,564

0,592

0,626

0,660

0,692

0,718

0,741

0,761

0,778

0,792

0,804

0,815

0,825

0,834

0,841

0,848

0,854

0,860

0,865

0,870

0,50

0,50

0,514

0,544

0,581

0,619

0,652

0,682

0,707

0,728

0,747

0,763

0,777

0,790

0,800

0,810

0,819

0,827

0,834

0,840

0,846

0,851

0,45

0,45

0,464

0,496

0,536

0,575

0,611

0,642

0,670

0,693

0,714

0,731

0,747

0,761

0,773

0,784

0,794

0,802

0,811

0,818

0,824

0,831

0,40

0,40

0,414

0,448

0,488

0,529

0,567

0,600

0,628

0,654

0,677

0,696

0,713

0,728

0,742

0,754

0,765

0,775

0,784

0,792

0,800

0,807

0,35

0,35

0,364

0,398

0,439

0,481

0,520

0,554

0,585

0,612

0,636

0,656

0,675

0,692

0,707

0,720

0,732

0,743

0,753

0,763

0,771

0,779

0,30

0,30

0,313

0,347

0,388

0,430

0,470

0,505

0,537

0,565

0,590

0,612

0,632

0,650

0,666

0,681

0,694

0,706

0,717

0,728

0,737

0,746

0,25

0,25

0,262

0,295

0,336

0,377

0,415

0,451

0,483

0,512

0,538

0,561

0,582

0,601

0,618

0,634

0,649

0,662

0,674

0,686

0,696

0,706

0,20

0,20

0,211

0,242

0,280

0,319

0,357

0,391

0,429

0,451

0,478

0,501

0,523

0,543

0,561

0,578

0,594

0,608

0,622

0,634

0,646

0,656

0,15

0,15

0,159

0,188

0,222

0,258

0,292

0,324

0,354

0,382

0,407

0,431

0,453

0,473

0,492

0,509

0,525

0,540

0,554

0,568

0,580

0,592

0,10

0,10

0,108

0,132

0,161

0,191

0,220

0,248

0,274

0,299

0,322

0,344

0,364

0,384

0,402

0,418

0,435

0,450

0,464

0,478

0,491

0,503

0,05

0,05

0,055

0,073

0,093

0,114

0,135

0,158

0,174

0,193

0,211

0,228

0,244

0,261

0,275

0,290

0,304

0,317

0,330

0,343

0,355

0,366

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Таблица 2

Максимальные растягивающие напряжения при изгибе ч(2) в монолитном покрытии (слой 2)

Значение ч(2) при

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

5

0,892

0,892

0,892

0,845

0,750

0,648

0,554

0,471

0,401

0,342

7

1,248

1,248

1,248

1,126

0,964

0,815

0,689

0,580

0,491

0,419

10

1,673

1,673

1,668

1,434

1,194

0,990

0,827

0,694

0,586

0,499

20

3,029

3,029

2,581

2,063

1,648

1,3 38

1,099

0,913

0,766

0,650

25

3,550

3,542

2,898

2,279

1,802

1,452

1,187

0,983

0,824

0,697

30

4,020

3,995

3,171

2,456

1,929

1,545

1,258

1,039

0,870

0,735

40

4,860

4,769

3,620

2,743

2,131

1,691

1,370

1,127

0,940

0,792

50

5,69 0

6 ,419

3,989

2,973

2,287

1,806

1,456

1,194

0,994

0,837

70

-

6,460

4,553

3,325

2,5 24

1,977

1,584

1,294

1,075

0,904

100

-

7,628

5,169

3,698

2,773

2,153

1,717

1,398

1,157

0,971

Таб л ица 3

Значения y для расчета слоев 5 и 6

Значение  при

1

2

3

4

5

7

10

15

25

0,5

16,50

15,92

15,60

15,14

14,74

14,24

13,68

12,58

11,82

0,6

14,70

1 3,90

13,50

1 3,00

12,50

12,00

11,30

10,28

9,32

0,7

12,70

12,00

11,50

11,00

10,38

9,90

9,08

8,12

7,36

0,8

11,00

10,20

9,64

9,06

8,62

8,08

7,38

6,62

5,92

0,9

9,41

8,64

8,17

7,60

7,12

6,66

6,05

5,50

4,82

1,0

8,00

7,36

6,80

6,40

6,00

5,66

5,00

4,58

4,02

1,1

6,86

6,32

5,85

5,50

5,15

4,84

4,26

3,88

3,38

1,2

6,10

5,54

5,10

4,76

4,42

4,16

3,66

3,30

2,86

1, 3

5,4 0

4,88

4,48

4,16

3,88

3,58

3,22

2,86

2,46

1,4

4,76

4,35

3 ,9 8

3,6 6

3,36

3,12

2,82

2,46

2,10

1,5

4,24

3,80

3,50

3,22

2,96

2,74

2,44

2, 14

1,80

1,6

3,74

3,36

3,06

2,86

2,64

2,40

2,16

1,90

1,60

1,7

3,34

3,00

2,74

2,56

2,36

2,16

1,90

1,68

1,40

1,8

3,00

2,72

2,46

2,28

2,12

1,94

1,70

1,50

1,24

1,9

2,74

2,46

2,24

2 ,08

1,90

1,74

1,54

1,36

1,12

2,0

2,50

2,24

2,04

1,90

1,68

1,56

1,40

1 ,24

1,00

Таблица 4

Значения  для расчета слоев 7, 8, 9 и подстилающего полупространства 10 из связных грунтов

Значение  при

5

7

10

15

20

25

30

40

50

0

70,00

70,00

70,00

70,00

70,00

70,00

70,00

70,00

70,00

0,1

66,60

65,00

62,50

60,40

58,60

56,70

55,10

53,10

51,60

0,2

61,50

58,60

54,80

50,90

47,50

43,70

40,00

35,40

32,90

0,3

56,40

52,40

47,50

42,10

38,00

33,50

28,80

23,70

20,30

0,4

51,30

46,20

41,00

34,90

30,10

25,10

20,30

16,20

14,30

0,5

46,60

40,70

34,90

28,80

24,30

20,30

16,50

13,20

11,15

0,6

41,50

35,00

29 ,20

24,00

20,00

16 ,30

13,50

10,75

9,50

0,7

36,50

29,70

24,40

20,00

16,50

13,50

11,15

9,15

8,05

0,8

31,20

25,40

20, 30

16,90

14,20

11,40

9,50

7 ,80

6,85

0,9

26,80

21,40

17,10

14,00

11,75

9,85

8,25

6,75

5,80

1 ,0

22,80

18,50

14,90

12,00

10,00

8,50

7 ,15

5 ,80

4,95

1,1

20,00

16,00

12,70

10,35

8,55

7,30

6 ,20

5,00

4,25

1,2

17 ,75

13,60

11,00

8,90

7,40

6,30

5,35

4,35

3,70

1,3

15,70

11,65

9,65

7,75

6,45

5,50

4,70

3,85

3,25

1,4

13,30

10,35

8,55

6,85

5,70

4,90

4,20

3,45

2,90

1,5

12,25

9,15

7,57

6,10

5,10

4,40

3,75

3,10

2,62

1,6

11,10

8,15

6,75

5,50

4,60

4,00

3,45

2,80

2,35

1,7

9,95

7,30

6,10

5,00

4 ,15

3,65

3,10

2,55

2,15

1,8

8,90

6,65

5,55

4,55

3,80

3,35

2,85

2,35

1,95

1,9

8,00

6,05

5,00

4,20

3,50

3,05

2,60

2,15

1,80

2,0

7,25

5,60

4,75

3,95

3,25

2,85

2,45

2,00

1,65

2,2

6,00

4,85

4,10

3,35

2,80

2,40

2,05

1,70

1,40

2,4

5,20

4,25

3,60

2,90

2,40

2,10

1,80

1,45

1,20

2,6

4,50

3,75

3,20

2,57

2,10

1,80

1,55

1,25

1,05

2 ,8

4,00

3,35

2,90

2,25

1,80

1,55

1,35

1,15

0,95

3,0

3,60

3,00

2,60

2,00

1,60

1,35

1,15

1,00

0,80

3,5

2,80

2,40

2,05

1,60

1,30

1,05

0,95

0,80

0,65

4,0

2,40

2,00

1,60

1,35

1,15

0,95

0,80

0,70

0,60

Приложение 3

Определение расчетной интенс и вности во здейств ия нагрузки на дорожную одежду

При расчете на прочность одежд автомобильных дорог перспективную интенсивность движения автомобилей ра зных марок в обоих направлениях приводят к ра счетной интенсивности во здействия расчетной нагрузки  на одну полосу проезжей части в сутки.

Под расчетной интенсивностью  воздействия нагрузки понимают среднесуточное перспективное, приведенное к расчетной нагрузке количество проездов и ведущих, и ведомых колес (по одному борту) тран спортных средств в пределах одной полосы движения. Расчет  проводят в следующем порядке.

1 . Определяют исходную информацию: марки автомобилей j = 1, 2, 3, ¼ , w ( w - общее количество различных марок автомобилей в составе транспортного потока);

перспективное (в обоих направлениях) количество автомобилей каждой марки в составе потока с учетом нормативного срока службы дорожной одежды;

статическую нагру зку на колесо каждой оси для каждой и з заданных марок автомоби лей;

для трехосных автомобилей: расстояние между осями колес задней тележки L , диаметр следа заднего колеса , общую нагру зку на колесо расчетного автомобиля (кН) :

Автомобили:

     группы А    63 , 7

     группы Б    38 , 2

Автобусы:

     группы А    70 , 6

     группы Б    45 , 1

коэффиц иент  приведения обшей перспективной интенсивности воз действия нагрузок на дорогу к расчетной перспективной интенсивности на полосу (см. табли цу настоящего приложения).

Общее ко л ичество полос движе ния

Значение коэффициента  для пол юсы (считая справа по ходу движения)

1-й

2-й

3-й

1

1,00

-

-

2

0,55

-

-

3

0,50

0,50

-

4

0,35

0,20

-

6

0 ,30

0,20

0,05

2 . Вычисляют суммарный коэффициент для приведения воздействия на дорожную одежду автомобилей j - й марки к расчетной нагрузке  по формулам: для двухосных автомобилей:

трехосных:

где - статическая нагру зка на колесо соответственно первой, второй и третьей осей;

- коэффициенты, учитывающие влияние соответственно впереди и позади идущих колес на напряженно-деформированное состояние дорожной одежды под i -м колесом.

Коэффициенты  определяются по формулам для расчетного автомобиля:

группы А:

группы Б:

3 . Вычисляют расчетную интенсивность во здействия нагрузки по формуле

.

Приложение 4

А л горит м р асчета по блоку IV

14   Вычислить

24   Запомнить

34   Ес л и см, идти к 204

44   Если см, идти к 204

54   Если см, идти к 204

64   Увеличить  на 1 см, уменьшить  на 2 см

74   Принять  (индекс-опреде литель блока IV )

84   Расчет по блоку II

94   Если , идти к 144

10 4     Если см, идти к 15 4

114     Если см, идти к 204

12 4     Уменьшить  на 1 см

1 34     Идти к 74

14 4     Увеличить  на 1 см

15 4     Вычис лить

164     Запомнить

174     Если , идти к 194

18 4       Идти к 34

194       Выбрать конструк цию, имею щую наименьшее значение

204       Если см, идти к 31 4

214       Если см , идти 314

224       Уменьшить  на 1 см, увелич ить  на 2 см

23 4     Принять

24 4       Расчет по блоку II

254       Если хотя бы один из или , ид ти к 39 4

264       Если один какой-либо из  или , идти к 37 4

274     Вычислить

28 4       Запомнить

294       Если , идти к 204

30 4       Выбрать конструк цию, имеющую наименьшее значение

31 4          Если рассмотрены все пары варьируемых слоев (ч =3) (покрытие-основание, основание- подстилаю щий слой, покрытие -подстилающий слой), то идти к 34 4

32 4       Выбрать д ля варьирования с ледующую пару слоев

33 4       Идти к 3 4

34 4          Расположить закрепленные в памяти варианты конструк ций по убывающей величине

35 4       Напечатать результат

36 4       Стоп

374       Увеличить  на 1 см

384       Идти к 274

394       Если см, идти к 424

404       Увеличить  на 1 см

414       Идти к 274

42 4       Увеличить  на 1 см

434       Идти к 234

Приложение 5

Алгоритм расчета по блоку V

Вычислить  (см. п. 2.3.19)

Е сли , то идти в блок IV (см. п. 2.3.19 )

15   Вычислить

25   Вычислить

35   Вычислить

45   Если , идти к 95

55   Принять

65   Вычислить

75   Если , идти к 95

85   Принять

95   Присвоить  (индекс-определитель блока V )

105     Расчет по блоку II

115     Если , идти к 265

125     Если , идти к 225

135     Если , идти к 165

145     Принять

155     Идти к 185

165     Принять  + 1 см

175     Идти к 195

185     Принять  + 1 см

195     Если , идти к 95

205     Вычислить

215     Идти к 95

225     Если и , идти к 245

235     Идти к 185

245     Принять см

255     Идти к 95

265     Вычислить стоимость конструкции

275     Стоп

Приложение 6

Эквивалент теплотехнических свойств материалов  для приведения к гранитному щебню

Материал, грунт

Плотность, г/см 3

Асфальтобетон:

горячий плотный

2,4

1,15

пористый

2,3

1,22

высокопористый, в том числе битумопесчаная смесь (ТУ 218 РСФСР 395-79)

2,2 - 1,9

1,30 - 1,36

Аглопоритовый щебень, обрабо танный вя зким битумом

0,8

2,83

Керамзитовый гравий, обработанный вязким битумом

1,1

1,71

Гравий (щебень) с легким заполнителем, обработанный вязким битумом

2,0

1,89

Супесь, укрепленная 10 %-ной битумной эмульсией

1,7 - 1,9

1,13

Цементобетон

2,4

1,03

Песок разном ерный, укрепленный 6 - 10 % цемента

2,1

1,00

Песок мелкий, одномерный, укрепленный 10 % цемента

2,1

1,07

Цементогрунт:

с керам з итом (песок - 75 % массы, керам зит - 25 %, ц емент - 6 %)

1,5 - 1,6

1,79 - 1,63

с гранулами полистирола (пе сок - 97 - 98 % , гранулы полистирола - 2 - 3 % и цемент - 6 - 7 %)

1,3 - 1,5

2,14 - 1,79

Битумоцементогрунт с перлитом (пер литовы й щебень - 20 - 25 %, песок - 75 - 80 % , цемент - 4 - 6 %, битум - 10 - 12 % массы песка, перлита и цемента)

1,4

1,89

Цементогрунт с аглопоритом (супесь или песок - 70 - 80 %, аглопорит - 20 - 30 %, цемент 6 %)

1,7 - 1,8

1,71 - 1,57

Шлакобетон

1,6

1,79

Керамзитобетон

1,4

1,57

Стиропорбетон

0 - 1,1

2,83

Слабо-прочные и звестняки, укрепленные известью

2,0

1,27

Суг линок, укрепленный:

6 - 12 % цемента

1,75 - 1,9

1,13

2 - 6 % цемента и 2 - 6 % извести

1,8 - 1,9

1,18

Супесь, укрепленная 8 - 10 % цемента

1,7 - 1,9

1,11

Пенопласт марки ПС-4

0,04 - 0,06

5,95

Каменноугольная золошлаковая смесь, укрепленная 6 - 8 % цемента

-

-

Шлак топочный

0,8

2 ,00

Щебень:

и з гранита

1,8

1,00

из известняка

1,6

1,15

Гравий

1,8

1,00

Песок крупный:

талый

2,0

1,03

мер злый

2,0

0,88

Песок средней крупности:

талый

1,95

0,98

мер злый

1,95

0,87

Песок мелкий:

талый

1,85

0,98

мерзлый

1,85

0,89

Песок пылеватый:

талый

1,75

1,02

мерзлый

1,75

0,92

Супесь:

талая

2,1

1,02

мерзлая

2,1

0,96

Суглинок и глина:

талые

2,0

1,07

мерзлые

2,0

0 , 97

Лессы:

талые

1,5

1,11

мер злые

1,5

0,94

Приложение 7

Тестовый пример

Пример расчета дорожной одежды выполнен с целью проверить правильность намеченной последовательно с ти операций по предлагаемому алгоритму и уточнит ь отдельные его положения. Пример может служить моделью для отладки программы.

Блок 1. Исходная информа ция

1 . Параметры расчетной нагрузки группы А:

р = 0,6 МПа ; D = 37 см .

2 . Приведенная интенсивность движения

N = 1630 ед./сут.

3 . Покрытие - усовершенствованное капитального типа; II категория дороги; II 2 дорожно-климатическая зона; 2-й тип местности по условиям увлажнения.

4 . Допустимый уровень надежности , минимальное значение коэффициента прочности .

5 . Требуемый модуль упругости дорожной одежды

  МПа.

6 . Конструкция дорожной одежды состоит из слоя 1 (плотный асфальтобетон), 2 (пористый асфальтобетон), 4 (щебе нь ), 8 (песок) и 10 (грунт).

7. Деформационные и прочностные характеристики материалов и грунта :

=4 5 00 МПа; =3200 МПа; =1800 МПа ;

=2800 МПа; =2000 МПа; =1200 МПа ;

= l ,19 МПа;

=350 МПа;

= 12 0 МПа ; =40 °; =0,006 МПа;

=33 МПа; =40°; =0,01 МПа.

8. Коэффициенты для опреде лен ия допускаемого напряжения сдвига ( ) :

слой 8 -

с лой 10 - .

9. Исходные минима льные и максимальные толщи ны слоев;

= 6 см;

= 8 см ; =6 см ; =10 см ;

=20 см; =15 см;

=40 см; =20 см.

10. Суммарная толщина стабильных слоев дорожной о дежды = =8 6 см (и з расчета по ВСН 46-83).

11. Удельные затраты на сооружение 1 м2 конструктивного слоя толщиной 1 см. руб. ·см/м2 :

= 0,32 ; =0,3; =0,2 ; =0,06.

12. Номера слоев, толщины которых варьируют в блоке IV :

= 2; =4 ; = 8.

Расчет по блокам II и III

Для заданного числа конструктивных слоев вычисляли  (табл. 1 настоящего приложения) в последовательности, описанной выше. На 1-й итерации прои зводили расчет для исходных толщин слоев. Поправки к ним, вычисленные по соответствующим итерационным формулам, вводили на каждой последующ е й итерации. В нашем примере на 13-й итерации получены данные, удовлетворяющие ус ловиям прочности, ука занным в блоке II. Эти данные поступали в блок IV .

Расчет по схеме блока IV

Для конструкции, полученной в результате расчета на прочность в блоках II и III , вычисляли суммарные затра ты (в примере  = 13,02 руб./ /м2).

I этап (табл. 2 ) поиска оптимального решения со 2-й по 7-ю итерации предусматривал варьирование толщинами слоев  и ; с 8-й по 31-ю - слоев  и ; с 32-й по 52-ю -  и .

Таблица 1

Пример расчета конструкции дорожной одежды по блокам II и III

Номер итерации

Толщина слоя , см

Прочностные прочности

1

6

8

20

40

-0,163

-0,061

0,017

-0,183

2

6

10

22

56

0,034

0,145

0,2 06

0,036

3

6

9

21

50

-0,057

0,045

0,132

-0,046

4

6

9

21

52

-0,050

0,049

0,132

-0,030

5

6

9

21

54

-0,043

0,054

0,132

-0,014

6

6

9

21

56

-0,037

0,058

0,132

0,001

7

6

9

21

58

-0,030

0,062

0,132

0,016

8

6

9

21

60

-0,024

0,066

0,132

0,032

9

6

9

21

62

-0,018

0,069

0,132

0,048

10

6

9

21

64

-0,013

0,073

0,132

0,064

11

6

9

21

66

-0,008

0,076

0,132

0,082

12

6

9

21

68

-0,003

0,079

0,132

0,100

13

6

9

21

70-

0,001

0,083

0,132

0,119

Таблица 2

Пример расчета конструкции дорожной одеж ды по блоку IV


Номер этапа

Номер приближения

Номер итерации

Толщина слоя , см

Прочностные прочности

Строительные затраты ,

этапа

приближения

итерации

1

1

6

9

21

70

0,001

0,083

0,132

0,119

13,02

2

6

10

19

70

0,026

0,140

0,105

0,119

-

3

6

10

18

70

0,009

0,129

0,058

0,106

-

Приближение 1

4

6

10

17

70

-0,009

0,118

0,011

0,093

-

5

6

10

18

70

0 ,009

0,129

0,058

0,106

12,72

6

6

9

20

70

-0 ,014

0,073

0,084

0,106

-

7

6

9

21

70

0,001

0,083

0,132

0,119

13,02

8

6

10

19

68

-

-

-

-

-

9 - 14

-

-

-

-

-

-

-

-

-

15

6

10

19

61

0,001

0,124

0,105

0,042

-

16

6

10

19

60

-0,001

0,122

0,105

0,083

-

17

6

10

19

61

0,001

0,124

0,105

0,042

12,38

18

6

10

20

59

0,012

0,131

0,154

0,037

-

19 - 20

-

-

-

-

-

-

-

-

21

6

10

20

56

0,002

0,125

0,154

0,014

-

Приближение 2

22

6

10

20

55

-0,001

0,123

0,154

0,006

-

23

6

10

20

56

0,002

0,125

0,154

0,006

12,28

24

6

10

21

54

0,012

0,131

0,206

0,010

-

25

6

10

21

53

0,008

0,129

0,206

0,002

-

26

6

10

21

52

0,005

0,127

0,206

-0,006

-

27

6

10

21

53

0,008

0,129

0,206

0,002

12,30

28

6

10

19

58

-0,008

0,118

0,105

0,018

-

29 - 30

-

-

-

-

-

-

-

-

-

31

6

10

19

61

0,001

0,124

0,105

0,042

12,38

II

32

6

10

20

56

-

-

-

-

33

6

9

20

58

-0,046

0,052

0,084

0,006

-

Приближение 3

34 - 50

-

-

-

-

-

-

-

-

51

6

9

20

76

-0,001

0,082

0,084

0,170

-

52

6

9

20

77

0,002

0,083

0,084

0,182

13,24

53

6

10

20

56

-

-

-

-

-

Приближение 1

54

6

9

22

56

-0,022

0,068

0,184

0,013

-

55

6

9

23

56

-0,007

0,077

0,179

0,024

-

56

6

9

24

56

0,007

0,086

0,228

0,035

12,78

57

6

10

21

54

0,012

0,131

0,206

0,010

-

58

6

10

21

53

0,008

0,129

0,206

0,002

12,30

Приближение 2

59

6

10

19

58

-

-

-

-

-

60

6

10

19

60

-0,001

0,122

0,105

0,033

-

61

6

10

19

61

0,001

0,124

0,105

0,042

12,38

На II этапе (см. таб л 2) при поиске оптимального решения за исходную принималась конструкция, для которой на I этапе опре делены наименьшие суммарные затраты  = 12 ,28 руб ./м2.

Поскольку вычисленные на I и II этапах расчета толщины конструктивных слоев одинаковы, поиск оптимального решения считается законченным.

На основе полученных результатов можно сделать следующие выводы:

выполненный вручную пример расчета подтвердил в целом действенность ра зработанной после дователь ности операций для отыскания оптимальной конструк ции дорожной одежды;

затраты на сооружение вариантов равнопрочных конструкций могут колебаться в довольно широких пределах. В примере они и зменялись от 12, 38 руб./м2 для 23-й итерации до 13,24 руб./м2 для 52-й (всего по стоимости было рассчитано семь вариантов конструкци и). Такое различие в себестоимости конструкций свидетельствует о правомерности поиска в б локе IV оптима льного по затратам варианта.

СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие . 1

1. Основные положения . 1

2. Составление алгоритма . 3

2.1. Расчетная схема . 3

2.2. Исходная информация . 5

2.3. Последовательность операций при расчете дорожной одежды .. 7

Расчет дорожных одежд на прочность в блоке II 8

Расчет в блоке III 16

Проверка конструкции дорожной одежды по условию морозоустойчивости . 18

Расчет в блоке IV .. 18

Расчет в блоке V .. 19

Приложение 1 Таблицы для введения исходной информации . 20

Приложение 2 Таблицы для определения напряженно-деформированного состояния дорожной одежды .. 27

Приложение 3 Определение расчетной интенсивности воздействия нагрузки на дорожную одежду . 30

Приложение 4 Алгоритм расчета по блоку IV .. 31

Приложение 5 Алгоритм расчета по блоку V .. 33

Приложение 6 Эквивалент теплотехнических свойств материалов  для приведения к гранитному щебню .. 33

Приложение 7 Тестовый пример . 35