СНиП 2.11.04-85 Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА НЕФТИ, НЕФТЕПРОДУКТОВ И СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ

СНиП 2.11.04-85

ГОССТРОЙ СССР

Москва 1988

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН 3. ТРЕБОВАНИЯ К ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ УЧАСТКОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В УСТОЙЧИВЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ 4. ПОДЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ХРАНИЛИЩ 5. НАЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ 6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХРАНИЛИЩ ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 ПРИЛОЖЕНИЕ 5 ПРИЛОЖЕНИЕ 6 ПРИЛОЖЕНИЕ 7 ПРИЛОЖЕНИЕ 8 ПРИЛОЖЕНИЕ 9 ПРИЛОЖЕНИЕ 10 ПРИЛОЖЕНИЕ 11 ПРИЛОЖЕНИЕ 12 ПРИЛОЖЕНИЕ 13 ПРИЛОЖЕНИЕ 14 ПРИЛОЖЕНИЕ 15 ПРИЛОЖЕНИЕ 16 ПРИЛОЖЕНИЕ 17

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИпромгазом Мингазпрома (д-р техн. наук, проф. В.А. Мазуров, В.А. Грохотов, канд. техн. наук В.И. Смирнов - руководители темы; Ю.А. Берестянский, канд. техн. наук Ю.С. Васюта, канд. геол.-минералог. Наук П.И. Калашников, канд. физ.-мат. Наук Л.Н. Кислер; А.Г. Никишова; канд. техн. наук А.Г. Поздняков; Т.Н. Самолаева, кандидаты техн. наук Л.К. Сильвестров, Т.В. Скосарева, В.Б. Сохренский, Е.М. Шафаренко; В.П. Шустров) с участием ПНИИИСа Госстроя СССР (канд. техн. наук Р.М. Саркисян).

ВНЕСЕНЫ Мингазпромом.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (И.В. Сессин, В.П. Бовбель).

С введением в действием СНиП 2.11.04-85 «Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов» утрачивают силу: «Временные указания по проектированию подземных хранилищ в устойчивых горных породах (для светлых нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 310-65; «Временные указания по проектированию и строительству подземных хранилищ в отложениях каменной соли (для нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов)» - СН 320-65; «Инструкция по проектированию подземных низкотемпературных хранилищ сжиженных углеводородных газов» - СН 486-76; «Инструкция по проектированию и строительству подземных хранилищ светлых нефтепродуктов и газового конденсата в вечномерзлых грунтах» - СН 315-81.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

Госстрой ссср	Строительные нормы и правила	СНиП 2.11.04-85
	Подземные хранилища нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов	Взамен СН 310-65, СН 320-65, СН 486-76, СН 315-81

Настоящие нормы распространяются на проектирование новых, расширяемых и реконструируемых подземных хранилищ нефти, нефтепродуктов и сжиженных углеводородных газов (СУГ), сооружаемых геотехнологическими и горными способами в непроницаемых для этих продуктов массивах горных пород.

Настоящие нормы не распространяются на проектирование хранилищ с подземными резервуарами:

металлическими и железобетонными;

низкотемпературными ледопородными для нормального бутана;

для сжатых газов;

сооружаемыми методами камуфлетных взрывов;

используемыми в качестве технологических аппаратов.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. В состав подземных хранилищ входят: подземный комплекс, включающий подземные резервуары (выработки-емкости), вскрывающие и вспомогательные горные выработки, буровые скважины; наземный комплекс, состоящий из наземных технологических сооружений, производственных и административных зданий, инженерных коммуникаций и других сооружений, а также подземные или наземные рассолохранилища.

1.2. Подземные резервуары, входящие в состав подземного комплекса хранилищ, подразделяются на следующие типы:

бесшахтные, сооружаемые через буровые скважины геотехнологическим способом в каменной соли или вечномерзлых горных породах;

шахтные, сооружаемые горным способом в породах с положительной температурой и в вечномерзлых горных породах;

траншейные, сооружаемые открытым способом в вечномерзлых горных породах;

низкотемпературные ледопородные, сооружаемые открытым способом в искусственно замороженных горных породах.

1.3. Подземные бесшахтные резервуары, сооружаемые в каменной соли, и шахтные резервуары, сооружаемые горным способом в породах с положительной температурой, следует предусматривать для хранения нефти, светлых и темных нефтепродуктов и СУГ. Сроки хранения светлых нефтепродуктов в подземных резервуарах, сооруженных в каменной соли, допускается определять согласно рекомендуемому приложению 1.

Подземные резервуары всех типов, сооружаемые в вечномерзлых горных породах, следует предусматривать для хранения нефтепродуктов и нефти с вязкостью не более 15 мПа^.с (15 сП) при температуре минус 10 С, а бесшахтные резервуары - также для хранения СУГ.

Подземные низкотемпературные ледопородные резервуары, сооружаемые в искусственно замороженных горных породах, следует предусматривать для хранения пропана, пропилена при давлении насыщенных паров газа от 1,02^.10⁵ до 1,05^.10⁵ Па (от 765 до 788 мм рт. ст.) и соответствующей этому давлению температуре кипения.

1.4. Герметичность подземных резервуаров следует определять согласно ВСН 515-85, утвержденным Мингазпромом.

1.5. Подземные резервуары следует размещать в специально сооруженных или образовавшихся при добыче полезного ископаемого и проведении других горных работ выработках с учетом требований охраны недр.

1.6. Проектирование подземных хранилищ, в том числе выбор типа резервуаров, следует выполнять на основании результатов инженерно-геологических изысканий и обследования существующих горных выработок. Объем этих работ для проектирования конкретных объектов должен определяться проектной организацией в зависимости от степени изученности района строительства. При этом на площадке одного подземного хранилища допускается располагать резервуары нескольких типов.

1.7. При размещении подземного хранилища вблизи или на территории горного отвода предприятия по добыче полезных ископаемых следует предусматривать охранные целики, обеспечивающие сохранность подземных и наземных сооружений хранилища. Размеры охранных целиков следует определять расчетом в соответствии с требованиями СНиП II-8-78.

1.8. Земельные участки для строительства подземных хранилищ следует выбирать в соответствии с требованиями Основ земельного законодательства Союза ССР и союзных республик с учетом требований охраны окружающей среды и другого действующего законодательства по этому вопросу.

Внесены Министерством газовой промышленности

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1985 г. №235

Срок введения в действие 1 января 1987 г.

1.9. Объемно-планировочные схемы подземных хранилищ должны обеспечивать наилучшее использование вмещающей толщи горных пород (максимальное использование мощности и минимальное - площади), а также минимально возможный объем и протяженность вскрывающих и вспомогательных выработок.

Выбор объемно-планировочных схем подземных хранилищ должен производиться с учетом:

горногеологических условий места строительства;

назначения хранилища;

заданной вместимости хранилища; ассортимента предназначенных к хранению продуктов и их объемного соотношения;

типа и количества основного технологического оборудования (продуктовые насосы, трубопроводы, контрольно-измерительные приборы и др.) ;

характера хранимых продуктов (жидкие, вязкие и др.);

давления паровой фазы в резервуарах; температуры хранения продуктов; принятой технологии сооружения резервуара.

1.10. Конструкция скважин подземных резервуаров должна исключать возможность утечки продукта в водоносные горизонты в случае пересечения их указанными скважинами (промежуточные обсадные колонны, сварные соединения, прошедшие контроль неразрушающими физическими методами и пр.) .

1.11. Для контроля за режимом водоносных горизонтов, содержащих пресные воды, пригодные для хозяйственно-питьевого водоснабжения, и лечебные воды, в проекте следует предусматривать гидронаблюдательные скважины на площадке размещения подземных резервуаров, сооружаемых через буровые скважины геотехнологическим способом в каменной соли и горным способом в породах с положительной температурой. Гидронаблюдательные скважины должны быть пробурены, оборудованы и опробованы до начала сооружения подземных резервуаров. Число скважин, их глубины, конструкция и схема размещения определяются проектом.

1.12. Здания и сооружения наземного комплекса подземных хранилищ для нефти, нефтепродуктов и СУГ следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СНиП II-60-75* СНиП 2.03.11-85, СНиП II-2-80, СНиП II-90-81, СНиП II-92-76. СНиП II-91-77, СН 433-79, СН 245-71 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН

2.1. Подземные хранилища для нефти и нефтепродуктов следует размещать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, а для СУГ - с требованиями СНиП II-37-76.

Подземные резервуары необходимо располагать за пределами II пояса зон санитарной охраны действующих и проектируемых подземных и поверхностных источников водоснабжения с учетом перспектив их развития.

2.2. Минимальные расстояния от оголовков скважин, стволов, эксплуатационных колодцев подземных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения нефти и нефтепродуктов, кровля которых размещена на глубине, превышающей два максимальных пролета (ширину, диаметр) выработки, до зданий и сооружений, не относящихся к хранилищу, и других объектов, а также до зданий и сооружений подземного хранилища следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79.

2.3. Минимальные расстояния от оголовков скважин, стволов, эксплуатационных колодцев подземных резервуаров всех типов, предназначенных для хранения СУГ, до зданий и сооружений, не относящихся к хранилищу, и других объектов следует принимать по табл. 1, а до зданий и сооружений наземного комплекса подземных хранилищ - по табл. 2.

Расстояния от зданий и сооружений наземного комплекса, не приведенные в табл. 1 и 2, до зданий, сооружений и других объектов (относящихся и не относящихся к подземным хранилищам СУГ) следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

2.4. Расстояние от трубы свечи для сжигания газа до зданий и сооружений любой категории по взрыво - и пожароопасности следует принимать не менее 100 м.

2.5. Для подземных хранилищ независимо от их вместимости следует предусматривать два выезда на автомобильные дороги общей сети или на подъездные пути хранилища.

2.6. Оголовки технологических скважин, шахтных стволов и эксплуатационных колодцев подземных резервуаров, а также низкотемпературные ледопородные резервуары СУГ должны иметь ограждения из негорючих материалов высотой не менее 2 м. Размер ограждаемого участка следует назначать из условия возможности проведения ремонтных работ (монтаж и демонтаж оголовков и коммуникаций, спуск и подъем труб и т. д.) .

Ограждение оголовков скважин бесшахтных подземных резервуаров в каменной соли в зависимости от соотношения площадей ограждения и обвалования допускается размещать как внутри обвалованной площади, так и вне -его.

2.7. Площадка, на которой предусматривается размещение подземных резервуаров в вечномерзлых породах, должна быть надежно защищена от временных поверхностных водотоков искусственными сооружениями (обвалования, водоотводы).

2.8. На площадке размещения подземных резервуаров следует предусматривать закладку реперов для наблюдения за смещением земной поверхности в зоне влияния подземных выработок.

2.9. Минимальные расстояния от низкотемпературных ледопородных до металлических резервуаров СУГ следует принимать по табл. 3.

Таблица I

Здания и сооружения	Расстояние, м
	от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)	от ледопородных низкотемпературных резервуаров; оголовков стволов, скважин бесшахтных (в вечномерзлых породах) и шахтных (в породах с положительной температурой) резервуаров вместимостью
		до50 тыс. м3	св. 50 тыс. м3
Общественные здания	500	300	500
Жилые здания	300	250	300
Здания и сооружения соседних предприятий	250	200	250
Лесные массивы:
а) хвойных пород	100	50	50
б) лиственных пород	30	20	30
Железные дороги:
а) станции	500	300	500
б) разъезды и платформы	100	60	80
в) перегоны	80	40	50
Автодороги:
а) I—III категории	60	30	50
б) IV и V категории	50	25	25
Склады лесных материалов, торфа, сена, волокнистых веществ, соломы, а также участки открытого залегания торфа	100	100	100
Воздушные линии электропередач	По ПУЭ	По ПУЭ	По ПУЭ

Примечания : 1. Расстояние от оголовка технологической скважины бесшахтного резервуара в каменной соли следует отсчитывать от внутренней поверхности гребня обвалования вокруг оголовка скважины. Объем обвалования допускается определять согласно рекомендуемому приложению 2 .

2. Расстояние от ледопородного низкотемпературного резервуара необходимо отсчитывать от наружной поверхности узла сопряжения перекрытия с грунтом.

3. Расстояния от стволов и скважин подземных резервуаров необходимо отсчитывать от их центральных осей.

Таблица 2

Здания и сооружения	Расстояние, м
	от оголовков скважин бесшахтных резервуаров (в каменной соли)	от ледопородных низкотемпературных резервуаров	от оголовков стволов и скважин шахтных(в породах с положительной температурой) и бесшахтных (в вечномерзлых породах) резервуаров
Сливо-наливные причалы и пирсы	100	100	50
Железнодорожные сливо-наливные эстакады, складские здания для нефтепродуктов в таре	40	40	20
Сливо-наливные устройства для автоцистерн, продуктовые насосные станции, компрессорные, канализационные насосные станции производственных сточных вод разливочные, расфасовочные и раздаточные установки для испарения и смешения газов	40	40	20
Водопроводные и противопожарные насосные станции, пожарные депо и посты, противопожарные водоемы (до люка резервуара или места забора воды из водоема)	40	40	40
Здания и сооружения I и П степени огнестойкости с применением открытого огня	60	60	50
Прочие здания и сооружения	40	30	40
Рассолохранилища (открытые)	40	—	—
Ограждение резервуаров	15	15	15
Воздушные линии электропередач	По ПУЭ	По ПУЭ	По ПУЭ

Примечание . Примеч. 1 - 3 к табл. 1 распространяются и на данную таблицу.

Таблица 3

Металлический резервуар	Общая вместимость резервуаров, м3	Расстояние, м
Наземный	До 500	150
	Св. 500 до 1000	200
Подземный	До 500	75
	Св. 500 до 1000	100
	„ 1000 „ 2000	150

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ УЧАСТКОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В КАМЕННОЙ СОЛИ

3.1. Подземные резервуары допускается сооружать в соляных залежах всех морфологических типов (пластовых, пластово-линзообразных, линзообразных, куполах и штоках). При этом мощность соляной залежи для создания подземных резервуаров через вертикальные скважины должна быть не менее 10 м, а через вертикально-горизонтальные и наклонно-горизонтальные скважины - не менее 5 м, исходя из технико-экономических предпосылок.

3.2. Глубину заложения подземных резервуаров следует принимать от 60 до 2500 м.

3.3. Содержание рассеянных включений нерастворимых пород в каменной соли а интервале глубин заложения резервуара не должно превышать 35 % (по массе) , а содержание NaCL - не менее 64 % (по массе).

3.4. Мощность единичных прослоев нерастворимых пород в каменной соли в интервалах глубин заложения подземных резервуаров не должна превышать 2.5 м.

3.5. Каменная соль в интервале глубин заложения подземных резервуаров не должна содержать прослоев калийных, магниевых м других легко растворимых солей, а также включений битумоидов, серы и газа.

3.6. Передача строительного рассола солепотребляющему предприятию допускается при условии, если химический состав каменной соли в интервалах заложения подземных резервуаров удовлетворяет требованиям, предъявляемым к горнохимическому сырью солепотребляющим предприятием.

3.7. Закачка строительного рассола, получаемого в процессе сооружения подземных резервуаров, допускается в глубокие водоносные горизонты, надежно изолированные водоупорами от водоносных горизонтов с пресными и другими ценными для народного хозяйства подземными водами и содержащие непригодные для использования подземные воды с минерализацией более 35 г/л,. а также в водоносные горизонты с промышленными и лечебными водами, химический состав которых аналогичен составу закачиваемого рассола.

3.8. Параметр проводимости водоносного горизонта, в который предусматривается закачка строительного рассола, должен быть, как правило, не меньше 10-11 м³ (10м.Д).

3.9. Подземные выработки рассолодобывающих предприятий допускается использовать в качестве резервуаров подземного хранилища, если эти выработки соответствуют требованиям п. п. 3.2, 3.5 и 4.3 и условиям:

скважины и подземные выработки герметичны (если скважины, используемые при рассолодобыче, пробурены более 25 лет назад, следует проводить их дополнительное крепление обсадными колоннами меньшего диаметра);

над кровлей выработки имеется целик соли мощностью не менее 10м;

ширина целика соли между соседними выработками равна или более предусмотренной проектом отработки месторождения соли.

При этом при наличии отработанных через одну скважину нескольких пластов соли, разделенных между собой пластами нерастворимых пород мощностью более 2,5 м, хранение продуктов следует предусматривать, как правило, только в выработке, образованной в верхнем пласте, а максимальный диаметр этой выработки не должен превышать установленных для камер рассолодобычи проектных размеров в интервале хранения продуктов.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В УСТОЙЧИВЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

3.10. Прочность и устойчивость горных пород, в которых допускается размещение подземных резервуаров, должны отвечать условию сооружения выработок-емкостей, как правило, без применения крепи.

Допускается сооружать выработки-емкости с применением крепи в непроницаемых породах III категории устойчивости согласно требованиям СНиП II -94-80 .

3.11. Выработки-емкости следует размещать в горных породах, непроницаемых для продуктов, предназначенных к хранению, или трещиноватых породных массивах с напорными водами.

При этом экранирующую способность (непроницаемость) горных пород по отношению к продуктам допускается определять согласно рекомендуемому приложению 3, а степень обводненности породных массивов и величина напора подземных вод должны отмечать условию обеспечения подпора на поверхность выработок-емкостей при постоянно действующем водоотливе.

3.12. Мощность толщи непроницаемых для продуктов горных пород т, м, в которой допускается располагать выработки-емкости, должна быть не менее

m = m_r + h + i_s + m_g                                                                                     (1)

где m_r - минимально допустимая мощность непроницаемых пород над кровлей выработки-емкости, м;

i - уклон почвы выработки-емкости;

s - протяженность выработки-емкости, м;

m_g-минимально допустимая мощность непроницаемых пород толщи под почвой выработки-емкости, м;

m_r , m_g-определяются из условия устойчивости выработок, но принимаются не менее 5 м каждая.

Остальные основные буквенные обозначения данной и других формул приведены в справочном приложении 17.

3.13. Глубина залегания толщи пород, вмещающей выработки-емкости, должна соответствовать требованиям п. 4.62 .

3.14. При создании хранилищ в отработанных горных выработках естественные породные массивы, в которых они пройдены, и глубина их заложения должны соответствовать требованиям п. п. 3.10- 3.13.

К переоборудованию под подземные резервуары допускаются отработанные горные выработки любой конфигурации и независимо от способа их вскрытия, но преимущественно горные выработки рудников и шахт по добыче полезных ископаемых с камерной и камерно-столбовой системами разработки.

Выработки, не пригодные к использованию в качестве резервуаров, должны быть изолированы от остальных выработок герметичными перемычками.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГОРНЫХ ПОРОДАХ

3.15. Вечномерзлые горные породы, в которых предусматривается размещение выработки-емкости, должны удовлетворять следующим требованиям:

находиться в естественном твердомерзлом состоянии;

иметь экранирующую способность (непроницаемость) ;

быть химически нейтральными по отношению к продукту, предназначенному для хранения.

Вечномерзлые горные породы, вмещающие бесшахтный резервуар, а дополнение к указанным требованиям должны быть дисперсными в талом состоянии, иметь скорость теплового разрушения не менее 10^-6 м/с и не содержать неразрушающихся при оттаивании включений размером более 0,1 м в количестве более 1 % (по объему) .

3.16. Максимальная естественная температура вечномерзлых горных пород, при которой допускается размещать в них подземные резервуары, должна быть ниже температуры их оттаивания при проектировании резервуаров:

бесшахтных -на 2°С;

шахтных и траншейных:

в скальных породах -на 1°С;

„ дисперсных « - на 3°С.

3.17. Экранирующую способность вечномерзлых горных пород следует определять с помощью опытных наливов в разведочные скважины керосина, зимнего дизельного топлива или подлежащего хранению продукта.

Допускается оценивать экранирующую способность вечномерзлых пород согласно рекомендуемому приложению 4.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

3.18. Размещение подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров следует предусматривать в рыхлых, однородных по литологии, выдержанных по мощности породах с коэффициентом водонасыщения не менее 0,8, подстилаемых, как правило, слоем водоупорных пород.

Допускается размещение резервуаров в рыхлых породах с коэффициентом водонасыщения менее 0,8 при условии их искусственного обводнения.

3.19. Мощность пород, вмещающих резервуар, должна быть не менее 8,0 м.

3.20. Минимальную мощность водоупорного слоя, подстилающего замороженные водоносные породы, следует определять согласно ВСН 189-78 , утвержденным Минтрансстроем.

4. ПОДЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ В КАМЕННОЙ СОЛИ

4.1. Подземные резервуары следует закладывать по глубине, как правило, на одном уровне.

4.2. Минимальную глубину заложения подземных резервуаров следует определять согласно обязательному приложению 5.

4.3. Максимальный пролет (диаметр) резервуара по условиям прочности допускается определять расчетом по методике, приведенной в рекомендуемом приложении 6 .

4.4. Коэффициент использования резервуара за счет изменения объема продукта от действия температуры при наличии защитной колонны следует принимать:

для резервуаров под нефть и нефтепродукты - 0,985;

для резервуаров под СУГ - 0,95 вместимости подземного резервуара, рассчитанной выше башмака (нижнего торца) промежуточной защитной колонны.

4.5. При отсутствии защитной колонны коэффициент использования резервуара следует принимать:

для резервуаров под нефть и нефтепродукты - 0,95;

для резервуаров под СУГ-0,9.

 4.6. Определение расстояния между устьями соседних технологических скважин следует производить согласно обязательному приложению 7.

Минимально допускаемое расстояние между оголовками скважин соседних подземных резервуаров должно составлять 50 м.

4.7. При отсутствии водоупоров, исключающих проникновение подземных вод в соляную толщу, в кровле резервуара должны оставляться охранные целики каменной соли мощностью, обоснованной расчетом. Расчет допускается производить по формуле, приведенной в рекомендуемом приложении 8.

4.8. Вокруг оголовка скважины следует предусматривать обвалование высотой не менее 1 м и шириной по верху вала не менее 0,5 м. Вместимость обвалования и величину возможного изливав случае повреждения оголовка допускается определять расчетом по формуле, приведенной в рекомендуемом приложении 2.

4.9. При вытеснении продуктов хранения из подземных резервуаров следует использовать, как правило, насыщенный рассол. Допускается применение ненасыщенного рассола при эксплуатации с запланированным увеличением вместимости подземных резервуаров.

4.10. Конструкция технологической скважины должна обеспечивать: герметичность подземного резервуара; надежное разобщение и изоляцию вскрытых подземных водоносных горизонтов;

создание и эксплуатацию подземного резервуара по заданным проектным параметрам.

4.11. Для уточнения геологических условий, определения химического состава, количества нерастворимых включений и физико-механических свойств соли в проекте на бурение технологических скважин следует предусматривать сплошной отбор керна в интервале предполагаемого заложения резервуара и 50 м над ним. В процессе бурения технологических скважин следует уточнять положение водоносных горизонтов.

4.12. Отклонение оси скважины от вертикали не должно выходить за пределы конуса средних отклонений, образующая которого составляет угол 1° с вертикалью, проходящей через устье скважины. Допускается искривление скважины на отдельных интервалах в пределах конуса средних отклонений не более 4°.

4.13. Конструкция обсадных колонн скважины должна приниматься исходя из конкретных горно-геологических условий и состоять, как правило. из кондуктора и основной обсадной колонны. В условиях сложного геологического разреза и наличия водоносных горизонтов следует предусматривать применение промежуточных обсадных колонн. Затрубное пространство всех обсадных колонн должно цементироваться по всей глубине их до устья скважины.

4.14. Толщину стенки обсадных труб следует определять расчетом. В интервалах залегания пород. склонных к текучести, внешнюю нагрузку на обсадную колонну следует определять по полному горному давлению. При комплектовании колонн для обсадки скважин в коррозионно-активных средах следует предусматривать мероприятия по защите труб: противокоррозионные покрытия, электрозащиту, ингибиторы или применение труб из специальных сталей, стойких в коррозионной среде.

4.15. Диаметр трубы основной обсадной колонны следует определять расчетом исходя из условий эксплуатации резервуара с учетом требований настоящих норм и возможности дополнительного крепления скважины обсадной колонной меньшего диаметра в период эксплуатации.

4.16. Диаметр труб подвесной рабочей колонны следует определять из условия равенства гидравлических сопротивлений движения рассола и хранимого продукта в период эксплуатации, а диаметр труб подвесных рабочих колонн в период растворения соли при создании резервуара - из равенства гидравлических сопротивлений движения воды и рассола.

Скорости движения жидкостей в подвесных колоннах, не оборудованных специальными демпфирующими устройствами, не должна превышать значений, приведенных в табл. 4.

Таблица 4

Диаметр подвесных колонн, мм	Скорость движения жидкостей в подвесных колоннах, м/с, при длине свободно висящих труб в резервуаре, м
	100	150	200
114; 127; 140; 146; 168	3,5	2,5	1,5
178; 194; 219; 245	4,0	3,0	2.0

4.17. Обсадная колонна должна заглубляться, как правило, в толщу каменной соли. Между кровлей резервуара и башмаком основной обсадной колонны должна оставляться, как правило, не обсаженная часть скважины длиной от 5 до 15 м.

4.18. Глубина спуска в скважину подвесных рабочих колонн перед началом сооружения резервуара принимается в соответствии с выбранным интервалом заложения резервуара и принятой технологической схемой ее создания.

Основная рабочая колонна на период эксплуатации резервуара устанавливается, как правило, не менее, чем на 1,5 м выше дна резервуара.

Для резервуаров СУГ, а при кооперации с рассоло-промыслами - резервуаров нефти и нефтепродуктов следует предусматривать установку двух подвесных соосных рабочих колонн. При этом башмак центральной рабочей колонны необходимо устанавливать ниже башмака внешней защитной рабочей колонны. Межтрубное пространство между подвесными рабочими колоннами следует использовать для контроля и предотвращения переполнения резервуара. Расстояние между башмаками подвесных рабочих колонн определяется расчетом из условия недопущения переполнения резервуара за время срабатывания контрольной системы и автоматического прекращения закачки продукта.

4.19. Создание резервуаров подземных хранилищ в каменной соли следует предусматривать циркуляционным растворением соли водой, нагнетаемой в скважину, с одновременным вытеснением образующегося при этом рассола на земную поверхность. Для управления формообразованием резервуара при растворении солей следует предусматривать ввод в скважину нерастворителя (нефтепродукта, сжатого газа или воздуха) .

4.20. Создание резервуаров подземных хранилищ следует предусматривать, как правило, через одну скважину.

4.21. При строительстве резервуаров через одну скважину следует принимать одну из следующих технологических схем растворения соли водой:

снизу вверх с перемещением внешней рабочей колонны на каждом этапе ( черт. 1, а) ;

снизу вверх без перемещения внешней рабочей колонны ( черт. 1, б) ;

с подачей растворителя через перфорированную колонну ( черт. 1,в);

сверху вниз на сближенном противотоке с постепенным накоплением нерастворителя в верхней части растворяемой выработки ( черт. 1 , г) ;

„комбинированная" схема, когда нижняя часть выработки создается по схеме „снизу вверх", а верхняя - по схеме ..сверху вниз" ( черт. 1, д)

с применением энергии „затопленных струй" с вводом растворителя в нижнюю часть выработки через специальные насадки ( черт. 1,е).

Черт.1. Технологические схемы сооружения подземных резервуаров

I- VII - ступени сооружения резервуара

4.22. При строительстве резервуаров через две скважины ( черт. 1, ж) следует предусматривать как независимую, так и совместную подачу воды. Соединение выработок следует предусматривать сбойкой гидроврубов или с помощью специальных устройств.

4.23. Выбор схемы создания резервуаров следует производить на основании сравнения вариантов с учетом следующих факторов:

технической возможности применения выбираемой схемы в конкретных горно-геологических условиях;

планируемого срока строительства;

формы и вместимости резервуара;

 допустимых размеров резервуара по условию его прочности;

количества нерастворимых включений, вида нерастворителя и его влияния на чистоту продукта.

4.24. Подземные рассолохранилища в каменной соли, следует проектировать аналогично подземным резервуарам, предназначенным для хранения продукта.

4.25. Подземное рассолохранилище в каменной соли и резервуар, предназначенный для хранения продукта, могут быть размещены на одной скважине.

4.26. Отбор рассола из подземных рассолохранилищ в каменной соли следует, как правило, предусматривать:

вытеснением водой с постепенным увеличением вместимости подземного рассолохранилища;

вытеснением сжатыми газами;

погружными насосами или другими специальными устройствами;

за счет разности отметок расположения подземных резервуаров и подземных рассолохранилищ.

4.27. Удаление рассола с площадок подземных хранилищ следует предусматривать одним из следующих способов:

передачей рассола солепотребляющим предприятиям;

сбросом рассола в отработанные горные выработки;

естественной выпаркой рассола;

передачей рассола в системы заводнения нефтяных месторождений;

сбросом рассола в глубокие водоносные горизонты ;

сбросом рассола в поверхностные акватории.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматривать одновременно несколько способов удаления рассола.

4.28. Сброс рассола в глубокие водоносные горизонты следует предусматривать при невозможности использования иных решений по его удалению.

4.29. Комплекс по удалению рассола включает, как правило, следующие сооружения: рассолопроводы, насосные станции, буферные резервуары, очистные сооружения. В зависимости от способа удаления рассола в комплекс сооружений могут также входить нагнетательные скважины и испарительные карты для рассола.

4.30. Проектирование сооружений по очистке рассола от нерастворимой взвеси следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85 и СН 496-77.

4.31. Проектирование рассолопроводов должно производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85, СН 527-80, СН 550-82.

Определение технических характеристик сооружений по закачке рассола в глубокие водоносные горизонты допускается осуществлять в соответствии с рекомендуемым приложением 9.

4.32. Для сброса рассола в глубокие водоносные горизонты следует использовать вновь проектируемые и существующие (разведочные, отработанные нефтегазовые и др.) скважины.

4.33. Для поддержания фактической приемистости нагнетательных скважин на уровне расчетной в проекте по сбросу рассола в глубокие водоносные горизонты следует предусматривать восстановление их приемистости.

4.34. Конструкция нагнетательной скважины, предназначенной для сброса рассола в глубокие водоносные горизонты, должна обеспечивать:

надежную изоляцию поглощающего водоносного горизонта от вышележащих водоносных горизонтов с пресными и другими ценными для народного хозяйства подземными водами;

оптимальное вскрытие поглощающего водоносного горизонта;

возможность проведения работ по восстановлению приемистости нагнетательной скважины;

возможность замера устьевого давления и расхода закачиваемого в скважину рассола.

4.35. Во избежание загрязнения поверхностных и подземных вод и засоления почв у каждой нагнетательной скважины для сброса рассола следует предусматривать проектирование прудов-отстойников с противофильтрационными экранами для сбора рассола, извлекаемого на поверхность при восстановлении приемистости нагнетательных скважин.

4.36. При согласовании с соответствующими органами государственного надзора допускается предусматривать сброс рассола в соленые озера и моря и, в порядке исключения, в крупные водотоки.

4.37. Естественную выпарку рассола следует предусматривать в районах с аридным климатом при наличии малоценных земель (солонцы, солончаки, развеваемые пески и т. п.) для размещения испарительных карт.

4.38. По окончании строительства подземных резервуаров комплекс сооружений по удалению рассола должен быть передан заказчику или другой заинтересованной организации. При невозможности или нецелесообразности дальнейшего использования этих сооружений необходимо их ликвидировать и осуществить рекультивацию нарушенных земель.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ В ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

4.39. В качестве выработок-емкостей следует предусматривать, как правило, подземные горизонтальные выработки камерного типа.

4.40. При выборе схемы вскрытия число вскрывающих выработок должно быть минимальным.

4.41. При штольневом вскрытии устья штолен должны располагаться выше максимального уро вня хранимых продуктов в выработках-емкостях. При не возможности соблюдения этого требования в штольнях и подходных выработка х следует возводить дополнительные герметичные перемычки и предусматривать другие необходимые мероприятия, исключающие вытекание прод укта на поверхность земли в случае аварийной разгерметизации выработок-емкостей.

4.42. Продольные уклоны поч вы подземных выработок должны пред усматриваться в зависимости от при меняемого при проходке этих выработок транспорта.

4.43. Ширина целиков межд у отдельными выработками-емкостями должна приниматься по расчету на прочность, но не менее утроенной ширины вы работок-емкостей.

4.44. Расстояния между сбойками в спаренных выработках-емкостях должны приниматься в зависимости от технологии проходки, но н е менее удвоенной ширины целиков межд у выработками-емкостями.

4.45. В обособленных выработках-емкостях доп ускается устройство ниш для укрытия проходческого оборудования, при этом гл убина ниш должна быть минимально возможной (по габаритам оборудования) , а породные целики между нишами и смежной выработкой-емкостью должны быть не менее расчетной ширины целика.

4.46. Заборные зумпфы подземного резервуара должны располагаться в наиболее низких точках профиля выработок-емкостей.

Число зумпфов должно соответствовать числ у изолированных выработок-емкостей. В спаренных выработках-емкостях следует предусматривать, как правило , один зумпф.

4.47. В хранилищах, предназначенных для одновременного хранения нескольких видов продуктов, следует предусматривать специальную околоствольную (коллекторную) выработку.

4.48. Для прокладки дыхательных и технологических тр убопроводов допускается использовать скважины, пробуренные с поверхности земли в выработки-емкости.

4.49. При использовании непогружных насосов в хранилищах нескольких видов продуктов подземные насосные станции след ует предусматривать как в специальных камерах, так и в коллекторных или подходных выработках.

4.50. В хранилищах нескольких видов прод уктов размещение погружных насосов следует предусматривать в скважинах, пробуренных с поверхности земли в заборные зумпфы выработок-емкостей ( черт. 2) .

4.51. При использовании непогружных насосов в хранилищах на один вид прод укта насосные станции допускается располагать непосредственно во вскры ваю щих выработках либо в камерах, пройденных вблизи вскрывающих выработок и соединенных с ними. При использовании погр ужных насосов их следует располагать непосредственно в вертикальных стволах или технологических скважинах.

4.52. Специ альные строительные выработки (заезды, сбойки, камеры различного назначения, скважины и др.) , необходимые для проходки выработок-емкостей, оставляются открытыми или изолируются перемычками, если они усложняют условия эксплуатации хранилища (по условиям вентиляции, безопасности и др.) .

4.53. Число специальных строительных выработок должно быть минимальным.

4.54. Выбор формы поперечного сечения вскрыв ающих выработок , их армирование, а также расчет нагрузок на крепь и выбор типа крепи следует производить в соответствии с требованиями СНиП II-94-80.

4.55. Площадь поперечного сечения вскрывающих выработок подземных резервуаров должна приниматься минимальной, исходя из условий:

размещения постоянного эксплуатационного оборудования;

размещения горнопроходческого оборудования;

пропуска необходимого количества воздуха при скорост и его движения не более 8 м/с;

возможности спуска оборудования или его узлов, имеющих наибольшие габариты.

4.56. Сечения вскрывающих выработок при размещении в них стационарного эксплуатационного оборудования следует принимать с учетом:

устройства лестничного отделения для вертикальных и наклонных выработок с уг лом наклона более 45 ° или свободного людского прохода для горизонтальных и наклонных выработок с углом наклона до 45 ° в соответствии с т ребованиями Единых правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом, утвержденных Госгортехнадзором СССР;

устройства грузолюдского под ъема в вертикальных и наклонных выработках;

оставления проема для сп уска-подъема длинномерных предметов в вертикальных выработках;

прокладки труб принудит ельной вентил яции;

проведения ремонтно-восстановительных работ;

прокладки продуктовых и других трубопроводов и кабелей.

4.57. В устьях вертикальных стволов на необходимой гл убине следует пред усматривать проемы (ниши) для ввода и вывода трубопроводов и кабелей, имея в виду следующее:

ввод и вывод трубопроводов и кабелей в вертикальный ствол на отметках ниже верха устья должен ос уществляться через уплотнительные устройства, препятствующие поступлению в ствол поверхностных и грунтовых вод;

часть трубопроводов допускается в води ть через верх уст ья, но водопровод, подающий в ствол воду, и кабели любого назначения должны вводит ься только ниже верха ус тья;

водоотливные трубы допускается выводить из ствола на отметках выше устья при условии сброса воды из них в водоприемный колодец вблизи ствола.

4.58. Во вскрывающих выработках, ис польз уемых полностью или частично для хранения продуктов, крепь должна быт ь непроницаемой для хранимых прод уктов и воды.

Ч ерт. 2. Сх ема подзем ного резервуара с погружным и непогружным насосами

1 - выработка- емкость; 2 - з умпф; 3 - герм етичная перемычка; 4- н епогружные насосы; 5 - насосная камера; 6 - подходная выработка; 7-коллекторная выработка; 8 -тр убопроводы для за лива прод уктов; 9- тр убопроводы д ля отбора продуктов; 10 - ствол; 11 - т ехнологическая скважина; 12 - погружной насос

4.59. Во вскрывающих выработках, закрепленных водопроницаемыми видами крепи, необходимо предусматриват ь мероприятия по подавлению притока воды, исходя из следующих условий:

остаточный приток воды во вскрывающие выработки не должен пре вышать 1 м³/ч на каждые 100 м их длины;

свободный капеж воды во всех типах вскрывающих выработок не допускается.

4.60. Объем зумпфов вертикальных и наклонных стволо в подземных хранилищ следует устанавливать а зависимости от ожидаемого притока подземных вод в период строительства. При использовании зумпфов в качестве единст венного водосборника их объем должен рассчиты ваться на двухчасовой ожидаемый приток воды.

4.61. При размещении герметичной перемычки горизонтального типа в нижней части вертикального ствола устройство опорного венца производится над перемычкой и не менее чем на 5 м ниже кровли непроницаемой толщи пород.

При сооружении подземного резервуара в трещиноватом массиве с напорными водами опорный венец должен устанавливаться выше перемычки на участках пород с наиболее высокими прочностными характеристиками.

4.62. Глубина заложения кровли выработок-емкостей определяется видом хранимого продукта и ожидаемым внутренним давлением в подземном резервуаре, определяемым согласно обязательному приложению 5.

4.63. Размеры поперечного сечения выработок-емкостей должны п риниматься максимальными для конкретных горно-геологических условий при возможно большем отношении высоты выработок к их ширине.

Форма и размеры выработок -емкостей должны исключать возможность сдвижения вышележащих пород на весь период эксплуатации.

4.64. Определение полезных (заполняемых) объемов выработок-емкостей производится с учетом коэффиц иента использо вани я резервуара , который для нефти и нефтепродуктов следует принимать не более 0,97, для сжиженных газов - не бо лее 0,9.

4.65. Выработки-емкости след ует проектировать, как правило, без крепи или с применением анкерной крепи. Сплошную нес ущую крепь следует предусматривать на участках геологических нарушений в комбинации с тампонажем породного массива в целях его укрепления и снижения проницаемости.

4.66. При расчете размеров и устойчивости незакрепленных выработок-емкостей и выработок вспомогательного назначения следует руководствоваться требованиями СНиП II-94-80 и СНиП 2.01.07-85.

В составе д лительных временных нагрузок необходимо учитывать внутреннее давление нефти, нефтепрод уктов и сжиженных газов в выработках.

Постоянные и временные нагрузки и воздействия (за исключением нагрузки от внутреннего давления) следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

Временные нагрузки от вн утреннего давления хранимых продуктов следует определять исходя из гидростатического давления продуктов и упругости их паров при максимально возможной температуре в выработках-емкостях.

Расчеты крепей следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

4.67. Заборные зумпфы должны крепиться монолитным бетоном и облицовываться сварными металлическими обечайками.

В хранилищах сжиженных газов материал обечайки следует выбирать с учетом минимальной температуры, которую приобретает подаваемый газ при первом заполнении подземного резервуара.

4.68. При использовании погружных насосов в подземных хранилищах сжиженных газов объем заборных зумпфов должен быть не менее удвоенного объема воды, необходимого для заполнения технологических скважин при из влечении погружных насосов без разгерметизации выработок-емкостей.

4.69. В подземных резервуарах, эксплуатируемых без постоянного притока подз емных вод, для обеспечения полного стока продукта к заборном у зумпфу следует пред усматривать устройство выравнивающих полов из монолитного бетона класса не ниже В7,5.

4.70. Околоствольные (коллекторные) и подходные выработки следует проектировать минимальной длины и с ечения с учетом размещения в них технологического обор удования, а также с учетом проходов для людей и транспортирования оборудования.

4.7 1. Площадь поперечного сечения коллекторных выработок должна быть проверена на пропуск необходимого для вентиляции количества воздуха при скорости его движения не более 8 м/с.

4.72. Необходимость крепления коллекторных и подходных выработок должна решаться по аналогии с выработками-емкостями и с учетом устройства герметичных перемычек.

4.73. В коллекторных и подходных выработках, по которым прокладываются продуктовые трубопроводы, необходимо пред усматривать устройство выравнивающих поло в из монолитного бетона класса не ниже В7,5.

4.74. При проектировании электро машинных камер (распределительных подстанций и насосных) след ует руководствоваться требованиями СНиП II-94-80.

4.75. При использовании для аварийного подъема людей технологических, вентиляционных или специальных скважин диа метр их должен определяться с учетом габаритов спасательной подъемной лестницы (или др угого аналогичного устройства) , но не менее 600 мм в свет у.

4.76. Продуктовые трубопроводы следует предусматривать внутри обсадных колонн скважин или в трубах большего диаметра, расположенных в стволе.

Запрещается использовать в качестве экспл уатационных трубопроводов трубы обсадных колонн скважин.

4.77. Вертикальные стволы подземных резерв уаров при расположении герметичной перемычки в подходных выработках независимо от места установки насосов должны быть оборудованы при гл убине:

до 25м- лестничным отделением и гр узовым отсеком;

более 25 м - лестничным отделением и механическим грузолюдским подъемом.

4.78. Грузовой отсек в ство ле на уровне сопряжения с горизонтальной выработкой или камерой (если она примыкает непосредственно к стволу) оборудуется приемной площадкой, имеющей звукосветовую сигнализацию с поверхностью.

4.79. В качестве механического грузолюдского подъема на период эксплуатации хранилищ, как правило, должен применяться лифтовый подъемник. Устройство и ввод в экспл уатацию лифтового подъемника должны согласовываться с местными органами Госгортехнадзора СССР.

4.80. Грузоподъемность лифтового подъемника должна определяться наибольшим весом транспортируемого оборудования или его частей, но не менее 3500 Н (350 кгс) .

Управление лифтовым подъемником должно обеспечиваться с земной поверхности и из кабины лифта.

4.81. В подземных хранилищах, сооружаемых в трещиноватых породах с напорными водами, для откачки воды из выработок-емкостей должен быть пред усмотрен водоотлив.

Обустройство насосных станций должно быть выполнено в соответствии с требованиями СНиП II-94-80 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке. Работа их должна быть автоматизиро вана.

4.82. Изоляция выработок-емкостей должна обеспечиваться герметичными перемычками, которые отделяют выработки-емкости, заполненные прод уктами, от остальных выработок или от внешней среды.

4.83. Герметичные перемычки до лжны:

выдерживать давление, созда ваемое хранимым продуктом;

быть непроницаемыми для хранимых прод уктов, в том числе и в местах контакта с вмещающими породами;

обеспечивать пропуск необходимых технологических тр убопроводов и коммуникаций;

сооруж аться из материалов, не подвергающихся агрессивном у воздействию со стороны хранимых продуктов и не оказывающих влияни й на их товарные качества;

перекрывать зоны повышенной проницаемости пород вокруг выработок в месте сооружени я перемычек (размеры этой зоны должны определяться экспериментально в период строительства).

Констр укции перемычек и материалы для их сооружения допускается принимать согласно рекоменд уемому приложению 10.

4.84. Герметичные перемычки, устанавливаемые в вертикальных и наклонных стволах, след ует располагать на участках, пройденных по непроницаемой толще пород. При наличии в стволах продуктонепроницаемой крепи перемычки допускается размещать в любой его части.

В хранилищах на несколько видов продукто в герметичные перемычки след ует размещать в коллекторных и подходных выработках.

4.85. При достаточной мощност и непроницаемой толщи вмещающих пород допускается герметичные перемычки размещать таким образом, чтобы они находились в па ровой фазе без непосредственного подпора их жидкой фазы хранимых прод уктов п утем устройства наклонных участков подходных (коллекторных) выработок или „слепых" стволов.

4.86. Расчеты герметичных перемычек должны вестись по методу предельных состояний в соответствии с требовани ям и СНиП 2.03.01-84 и СНиП II-23-81.

Коэффициенты надежности по нагрузке, состояний и условий работы , а также предельную ширину раскрытия трещин в бетоне следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.06.09-84.

Расчет на прочность должен производиться на давление , определяемое по упругости паров хранимых продуктов при максимальной возможной температуре в выработках-емкостях, и ударную нагрузк у от аварийного взрыва паров в насосной станции или подходной выработке.

Стенки герметичных перемычек должны рассчитываться на изгиб как плиты, нагруженные ра вномерно распределенной нагрузкой и проверяться дополнительным расчетом на срез.

Для предварительного выбора толщины стенки при расчетах по предельным состояниям доп ускается пользоваться графиком, приведенным в рекомендуемом приложении 11 .

4.87. Для герметизации выработок-емкостей. включающей тампонаж: затрубного пространства скважин, закрепного пространства вскрывающих выработок (если они используются для хранения продуктов) , контура герметичных перемычек и трещиноватых зон вмещающих пород, - допускается применять продуктонепроницаемые растворы и материалы согласно рекомендуемому приложению 10.

ТРАНШЕЙНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ

4.88. Траншейный резервуар включает одну выработк у-емкость и технологическое оборудование. При строительстве траншейного резервуара буровзрывным способом и транспортировании горной массы автотранспортом следует предусматривать пандус уклоном не более 1: 10. После завершения проходки панд ус должен быть засыпан извлеченной породой с послойным ее промораживанием .

4.89. Размеры целиков межд у выработками-емкостями след ует принимать не менее 15 м.

4.90. Траншейные резервуары след ует располагать протяженной стороной в направлении господствующих зимних ветров с подветренной стороны от ближайших зданий и сооружений. Гл убина заложения почвы траншейных резерв уаров не должна превышать, как правило, 15 м.

4.91. Траншейные резерв уары следует проектировать в виде протяженной выработки, разработанной открытым способом и снабженной герметичным перекрытием ( черт. 3) .

4.92. Размеры выработки-емкости следует принимать в зависимости от конкретных условий строительства , как правило, они не должны превышать: по длине 200 м, по ширине 20 м.

4.93. В конструкции резерв уара должны быть предусмотрены эксплуатационный колодец и сливные устройства, обеспечивающие равномерное распределение продукта.

4.94. Почва выработки-емкости должна, как п равило, иметь уклон не менее 0,002 в сторон у экспл уатационного колодца.

4.95. Под эксплуатационным колодцем в почве выработки-емкости следует предусматривать зумпф, обеспечи вающий полный отбор нефтепродукта, также сбор и удаление воды, попавшей в резерв уар.

4. 96. Перекрытие выработки-емкости следует предусматривать из несгораемых строительных материалов.

4.97. Выбор материала перекрытия выработки-емкости, конструкции перекрытия и узла его сопряжения с горной породой следует производить с учетом конкретных условий строительства и необходимости обеспечения герметичности резерв уара в период его эксплуатации.

4.98. При использовании для перекрытия сборных металлических или железобетонных конструкций допускается применение промеж уточных нес ущих опор, расположенных по оси траншеи.

4.99. Снаружи перекрытие следует покрывать стационарной или съемной теплоизоляцией из несгораемого материала, толщина которой определяется из условия сохранения отрицательной температуры под перекрытием.

4. 100. Узел сопряжения перекрытия с грунтом, как правило, следует покрывать слоем несгораемой теплоизоляции. Толщина теплоизоляции и размеры ее по пло щади определяются расчетом из условия сохранения грунта в мерзлом состоянии.

Ч ерт. 3. Подземный ледопор одный р езервуар траншейного типа

1-вечномерзлая порода; 2- ледяная об лицовка; 3-резервуар с нефтепродуктом; 4- узел сопр яжения пе рекрытия резе рвуара с мерзлой породой; 5-теплоизоляция; 6 -тр убопро вод д ля залива; 7-перекрытие; 8- воздушный теплообменник; 9- электродвигатель; 10-дыхательный кл апан; 11 -помещение насосной; 12- эксплуатационный колоде ц; 1 3-насос; 14 - распределительное устройство для сли ва нефтепродукта

4.101. Ледогрунтовое перекрытие допускается предусматривать при пролете выработки-емкости не более 6 м с устройством опоры на грунто вые бермы, расположенные по бортам траншеи. Толщину полуциркульного ледяного свода траншейного резервуара допускается рассчитывать согласно рекомендуемому приложению 12. На ледогрунтовое перекрытие след ует укладывать слой несгораемой теплоизоляции, пригруженной дренирующей засыпкой из кр упнозернистого материала (керамзитового щебня, гальки, гравия и др.)

4.102. На внутренней поверхности выработки-емкости должна быть пред усмотрена ледяная облицовка толщиной не менее 5 см в соответствии с требованиями ВСН 515-85, утвержденных Мингазпромом.

ПОДЗЕМНЫЕ ШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУА РЫ. СООРУЖАЕМЫЕ ГОРНЫМ СПОСОБОМ 8 ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ

4.103. Шахтные резервуары следует предусматривать в виде системы горизонтальных выработок -емкостей, примыкающих с одной или дв ух сторон к коллекторной выработке ( черт. 4) .

4. 104. При двустороннем примыкании выработок-емкостей к коллекторной выработке их следует располагать в шахматном порядке.

4. 105. Ширину целиков между выработками-емкостями следует принимать по расчетам на прочность, но не менее 15 м.

4. 106. Глубину заложения кровли шахтных резервуаров следует выбирать от 10 до 40 м.

4.107. Число вскрывающ их выработок следует принимать, как правило, не более одной. Допускается применение большего числа вскрывающих выработок при обосновании этого решения технико-экономическим расчетом.

4.108. В качестве вскрывающей выработки следует пред усматривать, как правило, наклонный ствол ( черт. 5) . Доп ускается вскрытие выработок-емкостей вертикальным стволом.

4.109. В шахтном резервуаре след ует предусматривать эксплуатационный колодец и технологические скважины, оборудованные сливными устройствами, обеспечивающими рассредоточенный сли в продукта в выработки-емкости.

4. 110. Размеры и формы сечения вскрывающих выработок и выработок-емкостей должны обеспечивать их устойчивость на период строительства и эксплуатации. Выработки-емкости следует предусматривать, как правило, без постоянного крепления.

4.111. Продольный уклон кровли выработки-емкости след ует принимать не мене е 0,002 в противоположн ую сторону от ближайшего эксплуатационного колодца.

Почв у выработки-емкости следует предусматривать с уклоном не менее 0.002 в сторону ближайшего эксплуатационного колодца.

4. 112. В почве выработки-емкости под эксплуатационным колодцем следует пред усматривать з умпф. Объ ем и глубину з умпфов следует определять из условий нормальной работы насоса с заданной производительностью до полного отбора продукта, сбора и удаления воды из резер вуара.

Черт. 4. Принципиальная схема многокамерного подземного резервуара

1 - выработки-емкости; 2 - наклонный ствол; 3 - коллекторная выработка; 4 - эксплуатационный колодец: 5 - технологические скважины

4.113. Технологические скважины для приема продукта с положительной температурой следует оборудовать двумя расположенными одна в другой трубами по всей глубине; внешняя труба является обсадной, а внутренняя предназначена для слива продукта в резервуар. В межтрубном пространстве следует предусматривать теплоизоляцию, толщину которой допускается определять согласно рекомендуемому приложению 13.

4.114. Закрепное пространство вскрывающих выработок следует герметизировать послойным намораживанием снизу вверх водонасыщенного песка.

4. 115. Устья вскрывающих выработок следует закреплять крепью из несгораемых материалов.

4.116. Для герметизации вскрывающих выработок следует предусматривать перемычки (см. черт. 5) .

4. 117. Оголовки эксплуатационных колодцев, технологических скважин и вскрывающих выработок должны быть приподняты над окружающей местностью за счет рельефа или иск усственной подсыпки грунта из условия предотвращения затекания талых вод в выработки.

Вокруг указанных оголовков след ует предусматривать теплоизоляцию из естественных или иск усственных материалов из условия исключения оттаивания породы.

4.1 18. В резервуаре следует пред усматривать хранение, как правило, продукта одного вида.

При необходимости хранения в резерв уаре продуктов нескольких видов след ует предусматривать перемычки, изолирующие выработки-емкости.

4.119. Конструкцию и материал перемычек след ует принимать из условия обеспечения герметичности резервуара, пропуска технологических трубопроводов и сохранения качества продукта.

В перемычках след ует предусматриват ь люки-лазы размером в свет у не менее 0,6 ´0,7 м.

Черт. 5. Принципиальная сх ема однокамерного ш ахт ного резервуара

1 - т ехно логич еская скваж ина; 2 - трубопровод д ля зали ва нефтепрод укта; 3 - теп лоизоля ция оголо вка; 4 - дыхательный клапан; 5 - оголовок колодца; 6 - экспл уатацион ный колодец; 7 - смотро вой колодец н аклонного ствола; 8 - перемычки; 9- наклонный ство л; 10-насос в зумпф е: 11 -распр еде лительно е устройство для слива нефт епродукта; 12- ледяная облицо вка; 13 - выработка-емкость с н ефтепродуктом

4.120. Внутренняя поверхность выработок-емкостей, как пр авило, должна иметь ледян ую облицовк у, которую следует предусматривать в соответствии с требования ми п. 4.102.

Ледяную облицовк у допускается не предусматривать для резервуаров, сооружаемых в скальных монолитных породах.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ, СООРУЖАЕМЫЕ ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ СПОСОБОМ В ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ (БЕСШАХТНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ)

4.12 1. В состав подземных резервуаров, сооружаемых геотехнологическим способом в вечномерзлых породах, входят подземная полость, технологическая скважина, эксплуатационные колонны и технологическое обор удование ( черт. 6) .

4. 122. Подземные резервуары, сооружаемые геотехнологическим способом в вечномерзлых породах, след ует размещать по глубине и площади толщи вечномерзлых пород в завис имости от геокриологических условий , объема хранилища и количества продуктов, подлежащих хранению в этих резервуарах.

Минимальное расстояние между устьями технологических скважин  м, соседних резервуаров следует определять по формуле

,                                                                                    (2)

где d ₁ , d ₂ - максимальные диаметры смежных подземных резер вуаров, м.

Расстояние от стенки резерв уара до стенки соседней скважины следует принимать не менее 10 м.

4.123. Гл убину заложения бесшахтных резервуаров следует принимать в зависимости от глубины залегания и мощности толщи в ечномерзлых пород, свойств покрывающих пород и вида продукта, предназначенного для хранения, но, как пр авило, не менее 10 м.

При выборе интервалов глубин заложения бесшахтных резервуаров при прочих равных геокриологических условиях след ует отдавать предпочтение:

минимальным глубинам заложения, определяемым согласно обязательному приложению 5;

интер валам глубин, содержащим минимально е количество негабаритных и кольматирующих включений и переслаивающихся пропластков, а также неразмокающих после оттаивания и резко неоднородных пород;

интервалам глубин, содержащим породы, которые могут быт ь ис пользованы для попутной добычи песчано-гравийной смеси или других полезных ископаемых.

4.124. Доп ускается проектирование и сооружение под земных резервуаров в предохранительных и охранных целиках горнод обы ваю щих предприятий и наземных сооружений при согласовании с местными органами Госгортехнадзора СССР.

4.125. Число подземных резервуаров следует определят ь в зависимости от объема предназначенных к хранению продуктов и максимального объема единичного резервуара. При этом для одного вида прод укта следует предусматривать, как правило, не менее дв ух резервуаров.

Черт. 6. Принципиальная сх ема бесшахтного р езервуара в в ечномерзлых пород ах

1-ого ловок обсадной ко лон ны; 2-обсадн ая колонна; 3 - цеме нтное кольцо; 4 - трубопровод д ля залива нефтепродукт а; 5 - уро внемер; 6 - уровень нефтепрод укта; 7 -парога зовое пространство; 8- нефтепрод укт; 9-ледяная облицовка; 10 - насос для отбора н ефтепрод укта; 11 - струеотбойное устройст во

4. 126. Объем единичного резервуара для каждого хранимого продукта следует выбирать исходя из геокриологических условий площадки и максимально допустимых по условиям прочности размеров.

При определении объема бесшахтного резервуара, сооружаемого в вечномерзлых породах, след ует учитывать объемное расширение продукта, предназначенного к хранению, и принимать коэффициент заполнения резерв уара не более 0,95 при хранении нефти, нефтепрод уктов и не более 0,9 - при хранении сжиженных газов.

4.127. В толщах мерзлых дисперсных пород мощностью не менее 70 м, разделенных пропластками скальных, вязких или содержащих негабаритные включения пород, допускается двух- или многоярусное расположение резервуаров по вертикали на одной технологической скважине.

4.128. Дно подземной выработки бесшахтного резервуара след ует проектировать коническим с углом наклона образующей к горизонту, равным углу естест венного откоса оттаявших пород под водой.

4.129. Бесшахтные резервуары следует проектировать с вертикальной осью симметрии и сводчатой кровлей.

4.130. Максима льный диаметр подземного резерв уара следует принимать в за висимости от геокриологических условий вмещающих, покрывающих и подстилающих ве чномерзлых пород и режима эксплуата ции, но, как правило, не более 40 м. Высот у резерв уара след ует принимать ра вной не менее половины максимального диаметра.

4.13 1. Вн утреннюю поверхность кровли подземного резервуара следует облицовывать слоем льда толщиной не менее 0,0 1 м в соответствии с требованиями ВСН 515-85, утвержденных Мингазпромом.

Допускается не предусматривать ледяной облицовки резерв уара, предназначенного для хранения нето варного прод укта (конденсата, широкой фракции легких углев одородов, нефти) .

4.132. В бесшахтных резервуарах, предназначенных для хранения продуктов под избыточным давлением, намораживание ледяной облицовки след ует производить с постепенным увеличением давления в резерв уаре от гидростатического до макс имального рабочего.

4.133. Сооружение резерв уара следует предусматривать через вертикальную технологическую скважин у.

При соответствующем технико-экономическом обосновании (в зависимости от вмещающих пород, конструкции резервуара и пр.) допускается помимо технологических скважин пред усматривать проходк у дополнительных скважин, предназначенных только для эксплуатации резерв уара.

4.134. Конструкция технологической скважины должна обеспечивать герметичность затрубного пространства от нижнего торца (башмака) обсадной колонны до устья скважины.

4.135. Технологические скважины следует крепить обсадной колонной, конструкция которой должна обеспечить ее охлаждение в период соор ужения и экспл уатации резервуара и поддержание средней температуры мерзлых пород в затрубном пространстве не выше их естест венной температуры и максима льного давления прод укта в резервуаре.

4. 136. Для сооружения резервуара след ует пред усматривать, как правило, три рабочие колонны: соосно-наружную (водовод) и промежуточн ую (пульповод) , с вободно подвешенную центральн ую (газовод).

При этом разность между внутренним диаметром пульповода и наружным диаметром газовода следует принимать не менее 0,1 м, а площадь поперечного сечения кольцевого зазора в свету межд у водоводом и пульповодом следует принимать, как правило, не менее площади поперечного с ечения межд у пульповодом и газоводом.

4.137. Оголовок обсадной колонны технологической скважины следует предусматривать не менее чем на 0,5 м выше планировочной отметки прилегающей к ней территории (в радиусе 6 м) на локальном повышении рельефа местности или на пологом склоне площади водосбора водоема , из которого пред усматривается водозабор для соор ужения резервуара.

В радиусе до 1м от оголовка обсадной колонны технологической скважины следует предусматривать локальное понижение глубиной до 0,1 м (для временного заполнения жидкостью при контроле герметичности затрубного пространства скважин) .

4.138. Разработку выработки бесшахтного резерв уара след ует пред усматривать, как правило, по схе ме сближенного противотока, при котором башмаки водовода и пульповода следует размещать на одной отметке и применять газлифт только на вертикальном участке пульповода.

4.139. Для изменения положения башмаков водовода и пульповода следует предусматривать устройство для подъема и сп уска этих колонн на высоту не менее 0,02 их длины.

4.140. Концентрация выдаваемой п ульпы не должна превышать концентрацию, вызывающ ую зак упорк у пульповода.

4.141. Управление формообразованием бесшахтного резервуара в вечномерзлых породах и производительность оттаивания вечномерзлых пород следует предусматривать с помощью нерастеплителя, закачиваемого в резерв уар через кольцевой зазор между обсадной и наружной рабочими колоннами.

4.142. В качестве нерастеплителя следует предусматривать химически инертное по отношению к вмещающим породам и прод укту, подлежащему хранению, вещество с меньшим удельным весом, чем у прод укта, как правило, газообразное (возд ух, природный газ) .

4.143. На период сооружения резерв уара для ох лаждения обсадной колонны с ледует предусматриват ь парокомпрессионные или другие холодильные установки.

4.144. Холодильные установки след ует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-105-74, а для газовых холодильных машин также и Правил безопасности в газовом хозяйстве, утвержденных Госгортехнадзором СССР.

Расчет охлаждения обсадной колонны допускается определять в соответствии с рекоменд уемым приложением 14.

4. 145. Следует пред усматривать теплоизоля цию соединительных трубопроводов холодильной установки и обсадной колонны на оголовке технологической скважины.

4. 146. В установках получения холода по газовым циклам следует пред усматри вать устройства, позволяющие осуществить ввод в дроссели и технологические тр убопроводы ингибиторов гидратообразования.

4.147. При проектировании холодильной установки для строительства бесшахтного резерв уара следует предусматривать возможность ее испо льзования для охлаждения заливаемого продукта в период эксплуатации резер вуара, если это предусмотрено технологической частью проекта.

ПОДЗЕМНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТ УРНЫЕ ЛЕДОПОРОДНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ СУГ

4. 148. Резерв уары след ует проектировать в виде вертикально-цилиндрической выработки ( черт. 7) , оборудованной перекрытием из искусственных материалов (сталь, бетон, железобетон ).

4.149. При наличии естественного водоупора под днищем резервуара проходку выработки следует пред усматривать способо м предварительного замора живания пород по контуру ее стен в соответствии с требованиями ВСН 189-78, утвержденных Минтрансстроем.

4. 150. При отс утствии естественного водо упора в геологическом разрезе площа дки строительства допускается создание искусственного водоупора способом предварительного замораживания пород почвы буд ущего котлована до смыкания его с ледопородными стенками. Толщину предварительно замороженного днища следует определять в соответствии с требованиями п. 3.20.

Черт. 7. Подземный низкотемп ерат ур ный ледопородный ре зер вуар СУГ

1 - водоупор; 2 - н езамороженный грунт; 3 - замороженный гр унт; 4 - з аморажи вающая колонка; 5 - резервуар; 6- перек рыт ие; 7-теплоизоляция; 8 -узел сопряжения перекрытия резерв уара с ледопородной стенкой; 9 - сжиженный газ

4.15 1. Для контроля за герметичностью ледопородной стенки при эксплуатации резер вуаро в следует предусматривать наблюдательные скважины, рас положенные по периметру резервуара в зоне талого грунта.

4.152. Размеры резервуара следует принимать в зависимости от глубины расположения водоупорного пласта и объема хранения СУГ, но не более 30 000 м³ .

4. 153. Ледопородная оболочка, перекрытие и узел сопряжения между ними должны обеспечивать герметичность резервуара. При невозможности обеспечить необходимую герметичность ледопородной оболочки допускается применение металла для облицовки внутренних поверхностей выработки.

4.154. Перекрытие резервуара должно быть рассчитано на воспринятие внешних нагрузок , рабочего давления паров СУГ и разрежения в резервуаре. Нагр узки, воздействия и их сочетания след ует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

4. 155. Рабочее давление газа в паровом пространстве ледопородного резерв уара не должно превышать 5000 Па (0,05 кгс/см² ), в разрежение - мин ус 250 Па (0,0025 кгс/см²) .

4.156. Для перекрытия резервуара следует предусматривать несгораемые и химически нейтральные по отношению к парам СУГ материалы.

4. 157. Перекрытие резервуара следует предусматривать с наружной тепловой изоляцией из несгораемого материала, которую необходимо защищать от воздействия атмосферных осадков и солнечной радиации. Допускается размещать тепловую изоляцию с внутренней стороны перекрытия. При этом следует предусматривать ее защит у от паров СУГ.

4.158. Толщину тепловой изоляции перекрытия резервуара следует принимать не менее 25 см.

4.159. В качестве материала для защиты тепловой изоляции перекрытия от атмосферных осадков и паров СУГ следует предусматривать алюминий, оцинкованную или кровельн ую сталь, а для защиты от солнечной радиации - окраск у в светлые тона.

5. НАЗЕМНЫЙ КОМПЛЕКС ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ

5.1. В составе наземного комплекса подземных хранилищ в зависимости от характера технологических процессов приема, хранения и выдачи нефти, нефтепрод уктов и СУГ следует предусматривать здания и сооружения осно вного производственного назначения, вспомогательные здания и сооружения и внутриплощадочные инженерные сети.

Перечень зданий и сооружений, входящих в состав наземного комплекса конкретного подземного хранилища, следует определят ь в зависимости от его об ъема и назначения.

5.2. Здания и сооружения наземного комплекса след ует по возможности объединять (блокировать) по следующим группам:

оголовки стволов или скважин подземных резервуаров;

насосные и компрессорные станции; операторные, подстанции, мастерские, лаборатории;

администрати вно -хозяйственные помещения;

гаражи, здания и сооружения пожарной и военизированной охраны, проходные;

железнодорожные сливо-наливные эст акады и другие сооружения, связанные со сливо-наливными операциями;

наземные парки для нефти, нефтепродуктов и СУГ;

сети водоснабжения, канализации и другие инженерные коммуникации.

5.3. Здания и сооружения наземного комплекса подземных хранилищ (наземные резервуары, здания и сооружения для хранения продукта в таре, железнодорожные сливо-наливные эстака ды, сливо-наливные причалы и пирсы, разливочные, расф асо вочные и раздаточные пункты, насосные и компрессорные станции, административно-хозяйственные здания или помещения и др.) след ует проектировать в соответствии с требовани ями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СНиП II-90-81, СНиП II-91-77, СНиП II-92-76, СНиП II-2-80 и других нормативных документов на проектирование соответствующих зданий и сооружений, утвержденных в установленном порядке, а также с требованиями настоящих норм.

5.4. Проектирование фундаментов зданий и сооружений наземного комплекса подземных хранилищ, размещаемых на территории распространения вечномерзлых грунтов, следует осуществлять согласно требованиям СНиП II-18-76. При этом гр унты основ аний след ует использовать в мерзлом состоянии, сохраняемом в процессе строительства и в течение всего заданного периода эксплуатации хранилища.

5.5. При проектировании фундаментов зданий, сооружений и оборудования наземного комплекса подземных хранилищ, которые могут оказаться в зоне распространения границы промерзания пород от низкотемпературного ледопородного резервуара и располагаться на участках, сложенных пучинистыми грунтами, следует предусматривать специальные решения согласно СНиП II-18-76, ос уществление которых исключает возможность проявления недопустимых деформаций под основаниями.

5.6. Эстакады, предназначаемые для транспортирования пульпы к гидроотвал у при сооружении бесшахтных резерв уаров в вечномерзлых породах, следует предусматривать с уклоном, величина которого должна обеспечивать удаление п ульпы по открытым лоткам самотеком, но не менее 0,05.

Конструкция эстакады должна пред усматривать возможность переноса места сброса пульпы.

5.7. Расстояние от оголовка бесшахтного резер вуара в вечномерзлых породах до места сброса п ульпы , следует принимать не менее ра диуса гидроотвала r , м, определяемого по форму ле

,                                                                                            (3)

где  - угол откоса отвала , принимается, как правило, не более 5°.

5.8. Время слива и налива прод укта на железнодорожных эстакадах след ует принимать в соответствии с требованиями Правил перевозки отдельных грузов и Устава железных дорог, утвержденных МПС в установленном порядке.

5.9. Налив нефти, нефтепродуктов и СУГ в речные и морские суда следует предусматривать, как пра вило, средствами подземных хранилищ , а слив в хранилище - средствами судов или береговыми насосными станциями.

5.10. Для выполнения технологических операций по слив у и наливу продуктов, отстою воды, охлаждению продукта при его низкотемперат урном хранении и при необходимости обеспечения стабильной эксплуатации всех типов хранилищ в условиях неравномерности поступления и отбора продукта допускается пред усматривать наземные (буферные) резервуары.

5.11. Об ъем и количество наземных резервуаров следует определять на основании технико-экономических расчетов в зависимости от режима эксплуатации подземных хранилищ , производительности налива и отгрузки, но не менее д вух резервуаров для каждого вида продукта.

5.12. Для низкотемпературного подземного хранилища СУГ доп ускается предусматривать напорные металлические (буферные) резервуары суммарным объемом до 1000 м³ при наземном и до 2000 м³ - при подземном расположении. При этом объем единичного цилиндрического металлического резервуара не должен превышать 200 м³ , а дав ление в нем 1,6 МПа (16 кгс/см²). При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается увеличивать суммарный объем буферных резервуаров, устанавливаемых на территории низкотемпературного хранилища СУГ, до значений, приведенных в СНиП II-37-76.

5.13. При размещении подземных резервуаров СУГ следует предусматривать возможность подъезда пожарной техники к каждому резервуару.

5.14. Для перемещения СУГ по трубопровод ам следует предусматривать насосы, компрессоры и холодильные турбоагрегаты, предназначенные для работы в среде углеводородных газов.

5.15. При наличии буферных резервуаров в насосных станциях следует предусматривать две гр уппы насосов как низкого, так и высокого давления.

5.16. Для предотвращения выпадения жидкости и конденсатообразования испарительные установки следует пред усматривать, как правило, с пароп ерегревателями.

5. 17. Трубопроводы подземных хранилищ след ует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-106-79, СНиП II-37-76, СН 527-80, СН 550-82 и др угих нормативных док ументов на соответств ующие трубопроводы, утвержденных в установленном порядке, а также указаний настоящих норм.

5. 18. Для рассолопроводов, в которых по условиям их прокладки возможно образование льда и выпадение гидратов, следует предусматривать одно из решений:

возможность сли ва рассола из трубопровода при прекращении его перекачки;

подогрев рассола и теплоизоляцию трубопровода;

прин удительную постоянную циркуляцию рассола.

5.19. Для трубопроводов, расположенных в вертикальных стволах хранилищ, следует пред усматриват ь устройства, исключающие возникновен ие гидравлических ударов.

5.20. Трубопроводы, предусматриваемые для транспортирования продукта от холодильных установок до подземных резерв уаров, следует проектировать с теплоизоляцией, выполняемой из негорючих материалов.

5.21. Надземные трубопроводы, предусматриваемые для перекачки вязких и высокозастывающих нефти и нефтепрод уктов, следует проектировать с теплоизоляцией и с тепловым спутником.

5.22. Защиту от коррозии нар ужной поверхности трубопро водов следует ос уществлять:

при подземной прокладке - в соответствии с требованиями ГОСТ 9.015-74;

при надземной прокладке - в соответствии с требованиями СНиП 2.05.06-85;

при прокладке трубо проводов с тепловым спутником - в соответствии с требованиями СНиП II-Г.10-73 *.

5.23. Запорная арматура, устанав ливаемая на технологических трубопроводах, должна предусматриваться с автоматикой, обеспечи вающей отключение отдельных звеньев технологического комплекса в случае утечки продукта или понижения давления в трубопроводах.

5.24. Насосные, компрессорные и др угие помещения, в которых может образоваться взрывоопасная концентрация паров, следует оборудовать сигнализаторами взрывоопасных концентраций, срабатывающими при достижении концентрации паров газа в воздухе не более 20 % нижнего предела воспламеняемости.

5.25. Запорная и регулир ующая арматура, устанавливаемая на трубопро водах для СУГ и легковоспламеняющихся жидкостей, должна быть, как правило, стальной и соответствовать первому классу герметичности затвора по ГОСТ 9544-75.

5.26. Проектирование рассолохранилищ след ует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП II-16-76, СНиП 2.06.05-84, СНиП 2.06.06-85, СНиП II-56-77 и настоящих норм.

5.27. При проектировании рассолохранилищ следует принимать один из следующих типов:

открытый - наземный (образуемый с помощью насыпных дамб) , полузагл убленный (образуемый частично за счет выемок и частично за счет отсыпки дамб) и заглубленный (в виде выемок на полную глубину рассолохранилища, без защитных дамб) ;

закрытый - в виде наземных железобетонных или металлических резервуаров (как исключение, например, в случае необходимости хране ния небольших объемов рассола или рас положения хранилища в зоне полупустынь) ;

подземный - в виде выработки, созданной растворением каменной соли через скважину или сооруженной горным способом.

5.28. Объем рассолохранилища следует предусматри ват ь равным, как правило, объему подземного хранилища. При соответствующем технико-экономическом обосновании доп ускается уменьшать объем рассолохранили ща, но во вс ех случаях он должен быть не менее объем а самого крупного подземного резервуара. При коопериро вании подземных хранилищ с рассолопромыслами следует предусматри ват ь проектиро вание буферного рассолохранилища, объем которого определ яется на основании технико-экономического анализа.

Рассолохранилища открытого типа для районов рас пространения вечномерзлых грунтов допускается проектировать только при соответствующем технико-экономическом обосно вании.

5.29. Для контроля за утечкой рассола по контуру рассолохранилища следует предусматривать гидронаблюдательные скважины.

5.30. Коэффициент фильтрации гидроизоляционных экранов рассолохранилищ не должен превышать 10^-11 м/с.

5.31. Уклон откосов след ует рассчитывать в соответствии со СНиП 2.06.05-84. При этом уклон внутренних откосов рассолохран илища следует назначать исходя из технологии укладки пленочного экрана 1:2,5-1:3 . Внутренние откосы дамб должны защищаться от волнового воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.06.04-82. Ширину гребня дамбы следует устанавли вать в зависимости от условий производства работ и эксплуат ации, но не менее 3 м.

5.32. Гл убин у рассолохранилища следует принимать с учетом величины испарения и количества атмосферных осадков, а также „мертвого" объема, заиления и условий экспл уатации рассолохранилища.

5.33. Основные размеры рассолохранилища следует определять для каждой конкретной площадки в зависимости от климатических условий:

в районах с превышением испарения над осадками минимальные размеры в плане - за счет увеличения глубины рассолохранилища;

в районах с превышением осадков над испарением - исходя из наивыгоднейшего объема земляных работ.

5.34. На рассолохранилищах открытого типа следует предусматри вать решения по стабилизации объема и концентрации оперативного рассола.

5.35. Территория рассолохранилища должна быть ограждена.

5.36. При расположении рассолохранилища в зоне п устынь или пол упустынь полевые откосы дамб рассолохранилища следует защищат ь от ветровой эрозии обработкой их полиакриламидом (состоит из 8% полиакриламида и 92 % воды) и послед ующим посевом растительного покрова.

5.37. Проектирование внешних сетей и инженерного оборудования зданий и сооружений (водопровода, канализации, отопления, вентиляции, энергоснабжения и других коммуникаций) подземных хранилищ следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.03-85, СНиП 2.04.01-85. СНиП П-37-76, СНиП II-106-79, СНиП II-33-75 *, СНиП II -Г. 10-73 *, ГОСТ 12.1073-78. ГОСТ 12. 1005-76 и других нормативных док ументов, утвержденных в установленном порядке, а также настоящих норм.

5.38. В проектах сетей канализации и водоснабжения, прокладываемых в зоне температурного влияния подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров, следует пред усматривать решения по исключению возможности замерзания перекачиваемых сред.

5.39. При расчете систем отопления и вентиляции их след ует относить к параметру „Б" в соответст вии с требованиями СНиП II-33-75*. Проектирование вентиляции подземных выработок хранилищ в устойчивых горных породах с по ложительной температурой след ует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП II-33-75* и дополнительными указаниями обязательного приложения 15.

5.40. Категории электроприемников подземных хранилищ в отношении обеспечения надежности электроснабжения следует прини мать;

для хранилищ нефти и нефтепродуктов - согласно требовани ям СНиП II- 106-79;

для хранилищ СУГ (противопожарных и прод укто вых насосных станций) - первой категории.

5.4 1. Производственные здания и сооружения подземных хранилищ СУГ в отношении опасности при применении электрооборудования следует классифицировать в соответствии с требованиями СНиП II-37-76.

5.42. Во всех взрывопожароопасных помещениях и сооружениях подземных хранилищ следует предусматривать рабочее и аварийное освещение, а у оголовков эксплуатационных колодце в и скважин - рабочее освещение, обор удованное светильниками в противовзрывоопасном исполнении.

5.43. Для подземных хранилищ следует предусматри вать, как правило, след ующие виды связи и сигнализации:

административно-хозяйственную телефонную связь, осуществляемую через автоматическую телефонную станцию предприятия;

прямую связь диспетчера хранилищ с железнодорожным узлом и водным причалом;

громкоговорящую производственную связь из операторной хранилищ; пожарную и охранную сигнализацию; радиофикацию.

5.44. Молниезащиту наземных зданий и сооружений подземных хранилищ следует проектировать в соответствии с требованиями СН 305-77 и Правил устройства электроустановок ( ПУЭ), утвержденных М инэнерго СССР.

5.45. Пожарот ушение наземных зданий и соору жений подземных храни лищ всех типов следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84, СНиП II-37-76, СНиП II-106-79, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.01-85, СНиП II-89-80 и других нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

5.46. Для низкотемперат урных ледопородных резервуаров СУГ следует пред усматривать термодатчики, устройство которых обес печивает подачу сигнала на щит операторной при повышении температуры в паровом пространстве резервуара (непосредственно под перекрытием) выше мин ус 3°С.

5.47. Водоснабжение на наружное пожаротушение подземных низкотемпературных ледопородных хранилищ СУГ след ует предусматривать, как пра вило, от противопожарного водопровода высокого давления.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается предусматри вать для этой цели подачу воды из водоемов или от гидрантов водопровода низкого давления при условии, что расчетные расходы воды не превышают 20 л/с.

5.48. При проектировании противопожарного водоснабжения для подземных хранилищ СУГ следует учитывать расход воды на охлаждение перекрытий подземных низкотемпературных ледопородных резервуаров, расположенных ближе дв ух норматив ных расстояний от горящего резервуара.

Расход воды на охлаждение перекрытий этих резервуаров следует принимать из расчета 0,05 л/(м² • с). Расчетное время охлаждения следует принимать равным 3 ч. За расчетную площадь орошения перекрытия резервуара следует принимать проекцию перекрытия на горизонтальную плоскость.

5.49. Подача воды для охлаждения перекрытия подземного низкоте мпературного ледопородного резервуара СУГ должна предусматриваться, как правило, с помощью стационарной системы, подающей тонкодисперсную вод у. Для этих резерв уаров с диаметром перекрытия более 15 м следует предусматривать подачу распыленной воды из стационарных установок.

5.50. За расчетный расход воды на наружное пожарот ушение подземных низкотемперат урных ледопородных хранилищ СУГ следует принимать один из наибольших расходов:

на нар ужное пожаротушение напорных металлических резервуаров, определяемый согласно требованиям СНиП II-37-76;

на охлаждение перекрытий подземных низкотемперат урных ледопородных резервуаров или наибольший суммарный расход на нар ужное и внутреннее пожаротушение одного из зданий хранилища.

5.51. Сеть противопожарного водопровода подземных хранилищ след ует проектировать кольцевой. Прокладка противопожарных водопроводов вблизи подземных резервуаров (за исключением шахтных и траншейных резервуаров в вечномерзлых породах) должна предусматриваться в талом грунте.

6. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХРАНИЛИЩ

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕР ВУАРЫ, ПРЕДН АЗНАЧ ЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ М ЕТОДОМ ЗАМЕЩЕНИЯ ПРОДУКТА РАССОЛОМ, ГАЗОМ ИЛИ ВОДОЙ

6. 1. Оголовки скважин подземных резервуаров, эксплуатация которых будет ос уществляться методом замещения прод укта рассолом, газом или водой, должны обеспечивать:

при строительстве - раздельную закачк у в скважины воды и нерастворителя с одновременной выдачей рассола, переключение на различные режимы перекачек жидкостей (прямоток-противоток) , пропуск в скважины геофизических приборов, замеры давлений и температ ур на водяных и рассольных линиях и на линиях нерастворителя, отбор проб воды, рассола и нерастворителя;

при эксплуатации - закачку продукта в резервуары с одновременной выдачей рассола (газа) и, наоборот, пропуск в скважины геофизических приборов, предотвращение попадания прод укта в наземные рассольные трубопро воды, аварийный сброс СУГ на с веч у через прод уктов ую и рассольную (водяную) часть оголовка, замеры давлений и температур на всех комм уникациях, отбор проб продукта, рассола (воды) и газа (вытесняющего агента).

6.2. Оголовки технологических скважин должны соответст во вать требованиям Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором СССР.

6.3. Оголовки скважин всех типов подземных резервуаров следует проектировать сборно-разборными с учетом максимального использования их узлов при строительстве и эксплуатации резервуаро в.

6.4. Для компенсации уменьшения объема продукта хранения и рассола в резервуарах от снижения температуры и донасыщения рассола в резервуаре следует предусматривать устройства, автоматически пополняющие подземные резервуары рассолом.

6.5. На рассолопроводах хранилищ СУГ следует предусматри вать устройство для отделения и отвода на свечу растворенного в рассоле или попавшего в него сжиженного газа.

6.6. При отборе СУГ из подземных резервуаро в безнасосным способом след ует предусматривать установк у разделительных аппарато в (дегазаторы, адсорберы, газосепараторы и др.) для сепарации газожидкостных и парогазовых смесей и выделения воды из сжиженных газов.

6.7. Резервуары, отбор продукта из которых осуществляется методом вытеснения газом, следует оборудовать предохранительными клапанами, обеспечивающими сброс паро вой фазы из резервуаров при достижении в них да вления свыше 10% рабочего.

ПОДЗЕМНЫЕ РЕЗЕР ВУАРЫ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ БЕЗ ЗАМЕ ЩЕНИЯ ПРОДУКТА ХРАНЕНИЯ

6. 8. Тех нологическое оборудование подземных резервуаров, эксплуатация которых будет осуществляться без замещения продукта хранения другой средой, должно обеспечи вать:

нали в и отбор продуктов и откачку воды, замеры уровней продукта и воды (с сигнализацией минимально и максимально допускаемых уровней) , давления (или разрежения в низкотемперат урных ледопородных резервуарах СУГ) и температуры жидкой и паровой фаз продуктов;

„дыхание" и сброс а варийного давления СУГ на све чу.

6.9. Для выдачи вязких и высокозастывающих прод уктов из подземных резервуаров при соответствующем обосно вании доп ускается предусматривать системы общего и местного подогрева.

6. 10. Для обес пе чения рассредоточенного залива прод укта в резервуар допускается разводка распределительных устройств внутри выработок-емкостей.

6. 11. Вертикальные и горизонтальные участки подземного трубопровода, по которому производится залив продукта в подземный резервуар, следует предусматривать разъемными.

6. 12. Погружные насосы, предназначенные для откачки нефтепродуктов из подземного резервуара, сооружаемого в вечномерзлых породах, следует оборудовать системой обогрева. В этом случае установку электродвигателей п огружных насосов след ует предусматривать в обогре ваемых помеще ниях или под обогреваемыми колпаками.

РАССОЛОХРАНИЛИЩА

6. 13. Рассолохранилища след ует оборудовать устройст вами, предотвращающими попадание в них нефтепродуктов и сжиженных газов с рассолом.

6. 14. Наземные рассолохранилища открытого типа следует, как правило, оборудовать устро йствами стабилизации объема и концентрации оперативного рассола. Эти устройства должны обеспечивать отбор разбавленного водой рассола с зеркала его переменного уровня при преобладании осадко в над испарением и добавление прес ной воды на поверхность зеркала рассола при превышении испарения над ос адками.

НАЗЕМНЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ УСТАНОВКИ

6.15. При проектировании оборудования наземных технологических установок подземных хранилищ следует руководствоваться требованиями СНиП II-37-76, СНиП II-106-79. Система автоматизации и телемеханизации технологических процессо в подземных хранилищ должна предусматривать а втоматический учет получаемого и отпускаемого прод укта, запись температуры, давления в парогазовом пространстве и, как правило, уровня продукта в подземных резервуарах.

6. 16. При проектировании закачки рассола в поглощающие водоносные горизонты, сложенные неустойчивыми породами, в насосных станциях поми мо основных следует пред усматривать дополнитель ные насосы с производительностью 5-10 м³/ч для поддержания избыточного давления в нагнетательных скважинах во время перерывов в сбросе рассола. Не допускается установка насосов с характеристиками по давлению нагнетания, превы шающими расчетные более чем на 15 %.

6.17. Для поддержания проектного температурного режима в подземном резервуаре траншейного и шахтного типа, сооружаемых в вечномерз лых породах, а также для охлаждения СУГ перед сливом в низкотемперат урный ледопородный резервуар, в составе наземного комплекса хранилища следует, как правило, пред усматривать охлаждающее устройство. Допускается не предусматривать охлаждающие устройства для подземных резервуаров:

сооружаемых в мерзлых монолитных скальных породах, не теряющих экранирующих свойств при оттаивании;

предназначаемых для нефтепродуктов, температ ура которых при сливе не превышает температуру таяния вмещающих пород и если среднегодовая температура внутренних поверхностей подземного резервуара не превышает минус 3 °С.

6. 18. Охлаждающее устройство для резерву аро в, сооружаемых в вечномерзлых породах, следует проектировать, как правило, с использованием естественного хо лода атмосферного воздуха при температ уре ниже мин ус 15°С.

6. 19. Производительно сть и конструктивные параметры охлаждающего устройства для траншейных и шахтных резервуаров следует рассчитывать из условия восстановления естественной температ уры вмещающего выработки- емкости массива вечномерзлых пород к очередному заполнению резервуара топливом.

6.20. Мощность и количество холодильных установок следует определять в зависимости от заданной производительности слива газа и скорости его испарения в период хранения.

В качестве хладагента в холодильной установке следует применять хранимый в низкотемпературном резервуаре с жиженный газ. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение холодильно-технологических схем, использующих другие хладагенты.

6.2 1. Холодопроизводительность охлаждающей установки бесшахтного резервуара следует принимать из условия исключения возможности оттаивания ледяной облицовки или породных стенок резерв уара в любой период эксплуатации, включая период заполнения хранимым продуктом, и поддержания среднегодовой температуры продукта и стенок емкостей не выше естественной температ уры вмещающих вечномерзлых пород.

Холодопроизводительность охлаждающего устройства следует определять в соответствии с рекомендуемым приложением 16.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ДОПУСКАЕМЫЕ СРОКИ ХРАНЕНИЯ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ

Светлые нефтепрод укты

Доп ускаемые сроки хранения, лет, при темпер атуре вмещающей каменной соли, С

от 15 до 20

от 20 до 26

от 26 до 30

Бензин авиационный	5	5	3
Бензин автомобильный этилированный	12	10	6
То же, неэтилированный	11	9	5
Д изельное топливо	12	10	8
Топливо для реактивных двиг ателей	5	5	3

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА НЕФТЕПРОДУКТОВ И СУГ ПРИ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ ОГОЛОВКА СКВАЖИН ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Объем выброса продукта хранения V_e , м³, допускается вычислять по формуле

,

где - изменение давления внутри резервуара при разгерметизации оголовка. Па;

 - степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);

 - изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3 • 10 1/Па;

- изотермический коэффициент сжимаемости прод укта. 1/Па, доп ускается принимать равным (8-12)10 1/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к бензинам;  для сжиженных газов следует принимать по имеющимся справочным данным;

 - коэффициент концентрации напряжений на контуре резервуара , принимаемый равным:

для резерв уаров сферической или близкой к сферической формы - 1,5;

для резервуаров, вытян утых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) , - 2;

Е - модуль упругости каменной соли . Па. Для каменной соли можно принимать Е = 1,8 ^.10 Па.

Прим ечани е . При расчет е объ ема обвалования уровень разли вш ейся жидкости при максималь ном объ еме излива сл еду ет принимат ь ниж е верх ней отм етки гр ебн я обвалования на 0,2 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

ОЦЕНОЧНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ ГОРНЫХ ПОРОД ПО ЭКРАНИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

Экр анир ующая способ ность гор ных пород	Давление проры ва через водонасыщенную породу, МПа (кгс/см2)	Коэффи цие нт проницаемости по га зу 108 , мкм2 ( 108, мД)	Коэффи циент в одонасыщенности породы, %
Высокая	Св. 7 (70)	Менее 1(1)	85 и более
Повышенная	Св. 4(40) до 7(70)	Св.10(10) до 1(1)	То же
Средняя	" 1,5(15) " 4(40)	" 102 (102) до 10 (10)	"
Пониженная	" 0,5(5) " 1,5(15)	" 103(103) "102(102)	"
Низкая	" 0,1(1) "0,5(5)	" 104(104) "103(103)	"
Очень низкая	" 0,01 (0.1) " 0,1(1)	" 105(105) "104(104)	25 и более

Примечания : Коэффициенты проницаемости по газу  и водонасыщенности пород определяются при инженерно-геологических изысканиях.

2. Оценку пригодности пород следует производить по величине давления прорыва через водонасыщенную породу. При этом давление прорыва должно быть не менее избыточного давления в выработках-емкостях, определяемого технологической частью проекта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

ОЦЕНКА ЭКРАНИРУЮЩИХ СВОЙСТВ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОД

1. Экранирующие свойства массивов вечномерзлых пород, предназначаемых для строительства подземных резервуаров, рекомендуется оценивать по данным опытных наливов светлых нефтепродуктов в разведочные скважины.

2. При проведении опытных наливов в разведочные скважины в качестве испытательной жидкости следует использовать светлый нефтепродукт, подлежащий хранению. Допускается в качестве испытательной жидкости, использовать керосин и реактивное топливо независимо от видов подлежащих хранению светлых нефтепродуктов.

3. Испытываемый интервал в разведочной скважине перед заливом испытательной жидкости должен быть проработан буровым инструментом „всухую". Диаметр бурового инструмента должен быть равен или больше диаметра ствола скважины.

4. Замеры глубины уровня испытательной жидкости в разведочной скважине следует производить один раз в сутки.

5. Вечномерзлые породы в испытанном интервале глубин считаются пригодными для строительства подземных резервуаров, если понижение уровня испытательной жидкости а разведочной скважине за 10 сут, не считая первых, составило менее 5 см.

6. По окончании опытных наливов испытательная жидкость из разведочной скважины вытесняется водой, собирается или сжигается на месте.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Минимальную глубину заложения кровли подземных резервуаров, эксплуатирующихся в условиях избыточного давления, H_min, м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле

                                                                                           (1)

где P_max - максимальное давление продукта, Па, принимаемое: для бесшахтных резервуаров на уровне башмака основной обсадной колонны; для резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой, - на уровне кровли резервуара;

n - коэффициент условия работы, принимаемый:

1.0 - для бесшахтных резервуаров в вечномерзлых породах;

0,9 - для резервуаров в каменной соли при спокойном пластовом или пластово-линзообразном залегании соли, когда надсолевая толща представлена плотными непроницаемыми породами;

0,8 - для резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой;

0,7 - в остальных случаях;

 - длина необсаженной части скважины, м, принимаемая для резервуаров: в каменной соли - согласно п. 4.17; сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой - равной нулю:

 - усредненная плотность пород, залегающих выше кровли выработок, кг/м³;

,                                                                                                 (2)

здесь - плотность пород соответствующих слоев, кг/м³;

 - мощность слоев, м;

n - число слоев.

В трещиноватом массиве с напорными подземными водами глубину заложения кровли резервуаров, сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой, следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в резервуаре не менее чем на 0,05 МПа (0,5 кгс/см² ) .

2. Глубину заложения кровли выработок-емкостей подземных резервуаров для нефти и нефтепродуктов, сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой, следует определять:

при сооружении хранилищ в непроницаемых породах - из условия максимального приближения выработок-емкостей к поверхности с обеспечением устойчивости кровли, но не менее 20 м;

при сооружении хранилищ в трещиноватом водоносном массиве - из условия размещения кровли выработок-емкостей не менее чем на 5 м ниже местного статического уровня подземных вод.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ УСТОЙЧИВОСТИ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ

Устойчивость подземного резервуара следует обеспечивать выбором рациональной формы и таких геометрических размеров, при которых:

не вся поверхность резервуара принадлежит области запредельного деформирования (ОЗД);

объем каждой ОЗД не превышает некоторого заданного значения V_max;

максимальный размер ОЗД в направлении, нормальном поверхности резервуара, не превышает 0,04 l, где l - пролет резервуара;

растягивающие напряжения в породном массиве не превышают прочности породы.

Напряженное состояние породного массива и положение ОЗД определяются путем решения соответствующей задачи механики горных пород (по программе для ЭВМ, разработанной специализированной организацией) при уравнении состояния каменной соли:

;                                                                    (1)

;                                                                                               (2)

где ;

;

;

;

.

В формулах (1) и (2):

- интенсивность касательных напряжений;

- интенсивность касательных напряжений, соответствующая пределу длительной прочности при заданной сумме главных напряжений ;

- интенсивность деформации сдвига;

- интенсивность деформации сдвига при  и бесконечно большом значении времени;

Е - модуль деформации;

- коэффициент Пуассона;

- объемная деформация;

- главные напряжения;

 - главные деформации.

ОЗД включает точки породного массива, в которых значение интенсивности деформации сдвига , превысило величину .

Параметры уравнений (1) и (2) , , Е, определяются путем обработки результатов длительных испытаний (700 ч) образцов каменной соли при сжатии в условиях ползучести для постоянной суммы главных напряжений , Па, вычисляемой по формуле

,

где  - усредненная плотность пород, залегающих выше кровли резервуара, кг/м³.

Наибольшее значение , при котором не наблюдается увеличение объема образца в процессе деформирования каменной соли в условиях ползучести, есть величина ,. Для вычисления параметра  необходимо экспериментально определить величину  при разрушении в результате длительного действия (более 100 ч) интенсивности касательных напряжений . Тогда величина  вычисляется по формуле

.

Модуль деформации и коэффициент Пуассона определяются по полученным во время испытаний мгновенным продольным и поперечным деформациям при .

Для цилиндрического резервуара пролет l , м, рекомендуется определять по формуле

,                                                                                                    (3)

где V_adm - допустимый объем ОЗД в окрестности потолочины, м";

V _r — объем ОЗД а окрестности потолочины для резервуара с пролетом l = 1, определяемый по формуле

,                                                                                 (4)

 — безразмерные параметры, значения которых приведены в таблице в зависимости от безразмерной величины , определяемой по формуле

,                                                                                            (5)

и от отношения высоты h к пролету l (см. таблицу)

3 и более	1,105 1.073 1,04	29,6 19,1 4,9	4,8 5, 13 6,19
1	1,105 1.073 1,04	22,3 10 1, 1	4,63 5,32 7,23
	1,105 1,073 1,04	4,5 1,5  0,72	6,41 7,34 7,37

На основании опыта эксплуатации подземных хранилищ рекомендуется принимать V_adm = 700 м³, V_r 1,37•10^-3 .Если вычисленное по формуле (4) значение V_r меньше 1.37 • 10^-3, то следует принимать V_r = 1,37•10^-3

При значениях , отличающихся от приведенных в таблице, по формуле ( 4) вычисляются объемы ОЗД для двух ближайших , линейной интерполяцией находится необходимое значение V_r и по формуле ( 3) определяется пролет резервуара.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН

Расстояние между устьями соседних технологических скважин, следует определять по формуле

,

где r - радиус подземного резервуара *, м;

z - коэффициент, учитывающий минимальную величину целика между резервуарами в зависимости от их формы, принимаемый равным для резервуаров:

шарообразной формы ............................. 2

 в виде тел вращения, вытянутых

вдоль оси скважины............................... 2,5

n - коэффициент, учитывающий погрешности контроля при формообразовании, принимаемый равным:

для схемы растворения соли

сверху вниз .............................................. 0,1

то же, снизу вверх ....................................0,5

для комбинированной и иных схем ...... 0,2

k - коэффициент, учитывающий расстояние от стенок резервуара до оси скважины и возможную асимметричность формы резервуара, образуемого а процессе растворения соли, определяемый по таблице.

* Если соседние резервуары имеют разные размеры, то значение r в формуле принимается равным большему радиусу.

Форму кровли подземного резервуара рекомендуется принимать куполообразной или конусообразной, кровлю резервуара допускается проектировать с верхней плоской частью диаметром до 30 м.

Морфо логический тип месторождения	Значение коэффициента k при схеме раст воре ния
	с верху вниз	сниз у вве рх	комбинирова нной и иной
П ластовы й	2 .2	2.7	2,4
Пластово-линзообразный	2,2	2,7	2.4
Куполо - и штокообразный	2,5	3,5	3

В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения резервуаров. При этом величина целика между соседними подземными резервуарами по кратчайшему расстоянию должна соответствовать требованиям формулы, а расстояние от стенки резервуара до соседней скважины должно быть не менее 50 м.

При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет до размыва подземного резервуара в процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение r в формуле принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Доразмыв резервуара может быть запланирован на стадии проектирования в соответствии с потребностями в расширении объема хранения без капитальных затрат.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

РАСЧЕТ РАЗМЕРА ОХРАННОГО ЦЕЛИКА СОЛИ В КРОВЛЕ РЕЗЕРВУАРА ПО УСЛОВИЯМ ФИЛЬТРАЦИИ ПРОДУКТА (ПРИ ОТСУТСТВИИ ВОДОУПОРОВ)

Мощность целика соли в кровле резервуара m, м, допускается определять по формуле

,

но принимать не менее 20 м по конструктивным соображениям,

где  - коэффициент проницаемости затрубного цементного кольца в пределах целика, м²;

А - средняя площадь затрубного цементного кольца в пределах целика, м²;

Н _r - расстояние от поверхности земли до кровли пласта каменной соли, в котором создается камера, м;

P_b - статическое давление пластовой жидкости на уровне кровли пласта каменной соли, Па;

 - коэффициент, учитывающий время закачки продукта в резервуар по отношению к общему времени хранения (в долях от единицы);

P_r - сумма гидравлических сопротивлении в центральной колонне технологической скважины и противодавления рассола на оголовке при движении рассола в процессе закачки продукта в резервуар. Па;

-динамическая вязкость хранимого продукта, Па с;

Q_p -допускаемый объемный расход хранимого продукта через затрубное цементное кольцо в пределах целика соли, м³/с, который следует определять в соответствии с действующими санитарными нормами охраны подземных вод от загрязнения и согласовывать с органами охраны природы в установленном порядке, в расчетах рекомендуется Q_p = 4-10^-11 м³/с.

Если по условиям прочности подземного резервуара размер целика соли превышает размер целика по условиям фильтрации хранимого продукта через затрубное цементное кольцо обсадной колонны, то принимается большая величина.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СООРУЖЕНИЙ ПО ЗАКАЧКЕ РАССОЛА В ГЛУБОКИЕ ВОДОНОСНЫЕ ГОРИЗОНТЫ

1. РАСЧЕТ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ

1.1. Допускаемое содержание нерастворимой взвеси (НВ) в закачиваемом рассоле рекомендуется определять в зависимости от проницаемости и вида водоносного коллектора поглощающего горизонта в соответствии с данными табл. 1.

Таблица 1

Ко ллектор водоносного горизо нта	Коэффицие нт про ницаемости ,	Доп ускаемое содержание НВ с гидра влич еской кр упностью до 0.02 мм/с в рассо ле, мг/л
Трещинный	1,0 и более	150
	0,5-1,0	100
	Менее 0,5	15
Поровый сцементированный	0,5 и более	50
	0,25-0.5	25
Поро вый рыхлый	0,5 и более	25
	0,25-0.5	15
Всех видов	Менее 0,25	10

1.2. При выборе способа очистки рассола от НВ следует руководствоваться данными табл. 2.

Таблица 2

Содержание НВ с гидрав лич еской кр упностью до 0,02 мм/с в неочище нном рассол е, мг/л	Доп ускаемое содержание НВ в очи щенном (закачиваемом) рассоле, мг/л	Рекомендуемый способ очистки рассола
Св. 200	Менее 150	Коагуляция
125-200	50-100	Отстаивание
125-200	25-50	Коаг уляция
65- 125	10-25	Отстаивание с фильтрацией
Менее 65	C8.25	Отст аивание
	15-25	Коагуляция
	10-15	Отстаивание с фильтрацией

1.3. Средняя концентрация взвеси (твердая фаза) в уплотненном шламе  принимается в зависимости от содержания НВ в исходном рассоле по табл. 3.

Таблица 3

Содержание НВ в исходном	Средняя концентрация уплотненного шлама, кг/м3, через
	24 ч	720 ч.
До 100	10	25
100-400	10-20	25-65
400-1000	20-100	65-200
1000-2500	100-400	200-600

1.4. Продолжительность отстаивания рассола должна быть не менее 6 ч. Глубина зоны осаждения в отстойных картах не должна превышать 1,5 м.

1.5. Очистка рассола коагуляцией производится с помощью поочередного ввода в рассол водных растворов сернокислого закисного железа (FeSO₄), силиката натрия (Na₂Si0₃) и полиакриламида (ПАА), при рН рассола в пределах от 6 до 8. При других значениях рН следует предусматривать нейтрализацию рассола.

2. РАСЧЕТ ЧИСЛА НАГНЕТАТЕЛЬНЫХ СКВАЖИН В РАССОЛОСБРОСЕ

2.1. Удельную приемистость одиночной нагнетательной скважины q _s, м³/(ч • МПа), следует рассчитывать по формуле

,                                                                                          (1)

где -коэффициент снижения приемистости нагнетательной скважины за счет кольматации призабойной зоны принимается равным 0,25;

 - коэффициент проницаемости водоносного горизонта, м² ;

m - мощность вскрытых водоносных пород, м;

 - динамическая вязкость рассола в пластовых условиях, Па • с;

- коэффициент пьезопроводности, м² /сут;

t -общая продолжительность закачки рассола, сут;

r_s - радиус рассолоприемной части скважины, м.

2.2. Допустимый перепад давлений , Па, при нагнетании рассола в одиночную скважину следует рассчитывать по формуле

,                                                                                         (2)

где - усредненная плотность пород кровли водоносного горизонта, кг/м³;

Н r- глубина кровли вскрытого интервала водоносного горизонта, м;

P _b, - статическое пластовое давление в водоносном горизонте, Па.

2.3. При определении расчетного числа нагнетательных скважин в рассолосбросе следует учитывать гидравлическое взаимодействие между ними.

Снижение перепада давлений , Па в скважине i от влияния скважины j следует рассчитывать по формуле

,                                                                                        (3)

где i , j - номера скважин;

r_ij - расстояние между скважинами i и j , м.

2.4. Расчетное число нагнетательных скважин n в рассолосбросе должно удовлетворять условию

                                                                               (4)

где Q - требуемая производительность закачки рассола, м³/ч.

2.5. При n 2 следует предусматривать одну резервную нагнетательную скважину.

3. РАСЧЕТ ВЫСОКОНАПОРНЫХ РАССОЛОПРОВОДОВ

3.1. Расчетное давление в высоконапорном рассолопроводе P_p, Па, следует определять по формуле

P_p=P_h+P_br+P_loc ,                                                                                           (5)

где P_h - максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины, Па;

P_br, P_loc - соответственно линейное и местное сопротивления в рассолопроводе, Па, рассчитываются по общеизвестным формулам гидравлики.

3.2. Максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины Р _h, Па, следует рассчитывать по формуле

,                                                                 (6)

где - коэффициент гидравлических сопротивлений, принимаемый равным 0,024;

 - скорость движения рассола, м/с (принимается не более 2 м/с) ;

r - гидравлический радиус канала в нагнетательной скважине, по которому ведется закачка рассола, м.

4. РАСЧЕТ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1. Производительность насосного оборудования для закачки рассола следует принимать равной производительности подземного растворения соли.

4.2. Давление нагнетания насосного оборудования следует рассчитывать по формуле ( 5).

4.3. Паспортное давление нагнетания насоса для закачки рассола в нагнетательные скважины не должно превышать расчетное давление более чем на 10%.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Рекомендуемое

КОНСТРУКЦИИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК И МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ГЕРМЕТИЗАЦИИ ВЫРАБОТОК-ЕМКОСТЕЙ

1. Для герметизации выработок-емкостей следует предусматривать следующие конструкции герметичных перемычек:

бетонная с контурным гидрозатвором ( черт. 1) - для нефти и нефтепродуктов;

двойная бетонная с гидрозатвором ( черт. 2) - для СУГ;

двойная металлическая ( черт. 3 и 4) -для СУГ;

одинарная металлическая - для нефти и нефтепродуктов.

В перемычках следует предусматривать проем диаметром в свету не менее 600 мм, перекрываемый герметичным люком.

Черт.1. Бетонная перемычка с контурным гидрозатвором

1 - выработка-емкость; 2 - напорная стенка; 3 - полость контурного гидрозатвора; 4, 5 - система трубопроводов для залива и перемешивания изолирующей жидкости; 6 - металлический лист

Черт. 2. Двойная бетонная перемычка с гидрозатвором

1 - выработка-емкость; 2 - напорные стенки герметичной перемычки; 3 - полость гидрозатвора с изолирующей жидкостью; 4 - штроба; 5 - трубопровод для выпуска воздуха из гидрозатвора; 6 - трубопровод для заполнения гидрозатвора

Черт. 3. Двойная металлическая перемычка, расположенная в верхней части ствола

1, 2 - металлические перемычки в обсадной трубе; 3 - устье ствола; 4 - продуктонепроницаемый раствор; 5 - обсадная труба; 6 - выработка-емкость; 7 - зумпф

Черт. 4. Двойная металлическая перемычка, расположенная в нижней части ствола

1 - опорный венец крепи ствола; 2 - кольцевые металлические воротники; 3 - металлические перемычки; 4- продуктонепроницаемый раствор; 5 - металлическая сварная обечайка; 6 - железобетонная рубашка; 7 - выработка-емкость; 8- зумпф

2. В качестве материалов для герметичных перемычек следует предусматривать бетон, железобетон (в случае необходимости - в комбинации с листовой сталью) и металл.

3. Бетоны, используемые для сооружения герметичных перемычек, должны иметь:

классы по прочности на сжатие В35;

классы по прочности на осевое растяжение В _t2,4;

марки по морозостойкости F100;

марки по водонепроницаемости не ниже W12;

коэффициент проницаемости по газу не более 10^-8 мкм² (10^-5 мД);

коэффициент агрессивной стойкости к углеводородным средам не ниже 0,80.

4. Для приготовления бетона допускается применять напрягающий цемент, а также бетоны и растворы. приготовленные на основе или с введением различных химических добавок, при условии соблюдения требований, изложенных в п. 3 настоящего приложения.

5. Для заполнения полостей гидрозатворов следует применять изолирующие жидкости, как правило, на основе глинистого раствора из бентонитового порошка ПБВ по ТУ 39-01-08-658-81.

Заполнение полости гидрозатвора производится поэтапно в соответствии с ВСН 515-85, утвержденными Мингазпромом, при этом изолирующие жидкости должны иметь различную водоотдачу (2-6 см³ и 15-18 см³ по прибору для измерения водоотдачи глинистых растворов) и не расслаиваться.

В качестве добавок к изолирующей жидкости допускается применять жидкое стекло, карбоксиметилцеллюлозу, щелочь, гипан и другие добавки, обеспечивающие стабильность раствора.

Давление изолирующей жидкости в полости гидрозатвора должно превышать на 0,05-0,1 МПа (0,5-1,0 кгс/см²) давление хранимых продуктов в выработках-емкостях.

6. Для тампонажа затрубного пространства скважин, закрепного пространства выработок, контура перемычек и трещиноватых зон следует применять растворы, приготовленные на основе цементов и смол с различными добавками.

7. К тампонажным растворам на основе цементов предъявляются следующие требования:

прочность при изгибе в возрасте 2 сут - не менее 2.7 МПа (27 кгс/см²);

коэффициент проницаемости по газу - не более 10^-8 мкм² (10^-5 мД);

деформации расширения - не менее 4 и не более 14 мм/м;

коэффициент агрессивной стойкости к углеводородным средам - не менее 0,85.

К тампонажным растворам на основе смол предъявляются следующие требования:

коэффициент проницаемости по газу - не более 10^-8 мкм² (10^-5 мД);

 вязкость 14-18 с (по ГОСТ 8420-74);

коэффициент агрессивной стойкости к углеводородным средам - не менее 0,85;

безусадочность.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Рекомендуемое

ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК  ОТ НАГРУЗКИ Р ПРИ СЕЧЕНИИ ПОДХОДНОЙ ВЫРАБОТКИ 3.8 ^х 3,8 м

(на основе расчетов свободно опертых плит)

I - для бетона класса В25;

II - то же,                         В30;

III - " " В40.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ПОЛУЦИРКУЛЬНОГО ЛЕДЯНОГО СВОДА ТРАНШЕЙНОГО РЕЗЕРВУАРА

Толщину h, м, полуциркульного ледяного свода (черт. 1) , обеспечивающую устойчивость свода, следует определять из формулы для расчета осадки замка полуциркульного свода s, м, за время t, с

,                                                            (1)

где  - вязкость льда. Па • с;

 - плотность засыпки, кг/м³;

 - высота засыпки, м;

, - платность льда, кг/м³;

r - радиус свода, м.

Черт. 1. Схема траншейного резервуара с ледяным полуциркульным сводом

По формуле (1) построена номограмма (черт. 2) для определения величины h/r при принятых значениях h_f, r и коэффициента k, вычисляемого по формуле

.                                                                                                    (2)

Черт. 2. Номограмма для определения толщины полуциркульного ледяного свода траншейного резервуара

h - толщина свода; h_f- высота засыпки; r - радиус свода

Для построения номограммы принято  = 2. При заданном r по величине  находим толщину свода h.

Примечание . Для вычисления k рекомендуются следующие значения входящих в формулу (2) величин:

Па^.с; = 900 кг/м³; s / r = 0,01 - при условии t =3,15^.10⁷ с (1 год).

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН ШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

Минимально допустимую (из условия сохранения породы в мерзлом состоянии) толщину теплоизоляции технологической скважины d, м, рекомендуется определять согласно уравнению

,                                  (1)

где - температура фазовых переходов воды в лед, ° С;

t_r - естественная температура вечномерзлой породы. °С;

t_p -средняя за период заполнения температура продукта, °С;

erf - функция ошибок Гаусса, затабулирована и приводится в справочной литературе ;

b и - коэффициенты, определяемые по формулам:

;                                                                                               (2)

,                                                                                     (3)

здесь -коэффициент температуропроводности теплоизоляции, м²/с;

Q - скорость заполнения резервуара, м³/с;

 - коэффициент теплопроводности теплоизоляции, Вт/(м³•°С) ;

с _i-объемная теплоемкость теплоизоляции, Дж/( м³•°С);

-коэффициент теплопроводности вечномерзлой породы, Вт/(м • °С);

c_r - объемная теплоемкость вечномерзлой породы, Дж/ (м³ • ° С) .

Уравнение решается графоаналитическим способом. Задаваясь значениями d, м, в диапазоне 0,01 - 0,2 м с шагом 0,02 - 0,05 м, расчетным путем определяется правая часть уравнения и строится ее график. Расчетом определяется левая часть уравнения и в виде прямой, параллельной оси абсцисс, наносится на предыдущий график. Точка пересечения графиков левой и правой частей уравнения является его решением, определяющим минимально допустимую толщину теплоизоляции технологической скважины.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДЕНИЯ ОБСАДНОЙ КОЛОННЫ БЕСШАХТНОГО РЕЗЕРВУАРА

Расчет требуемой холодопроизводительности Q, кВт, для охлаждения обсадной колонны производится по формуле

,

где  - поправочный коэффициент, определяемый по табл. 1 в зависимости от отношения Н_с к глубине заложения Н;

Q -теплоприток к охлаждаемой колонне в расчетном интервале высот без учета потерь от самонагревания хладоносителя и давления газовой прослойки в межтрубном пространстве, кВт;

q - удельные потери холода с учетом давления в межтрубном пространстве, самонагревания хладоносителя и других видов потерь, кВт/м;

Н_с - длина охлаждаемой колонны, м.

Значения Q_с и q в зависимости от наружных диаметров и величины Н_с приведены в табл. 2.

Таблица 1

	0,20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,80	0,90	1,00
	0,30	0,45	0,60	0,72	0,85	0,90	1,00	1, 10	1,20

Таблица 2

Н аружный диам етр обсадной колонны, м	Нс ,м	Qc . кВт	q , кВт/м
3,525	От 10 до 20	3,0	0,450
	Св. 20 " 50	3,3	0,433
	" 50" 120	10,7	0,285
	" 120" 300	15,0	0,250
0,425	От 10 до 20	2,0	0,400
	Св. 20 " 50	4,7	0,266
	" 50" 150	8,0	0,200
	" 120" 300	10,0	0, 183

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Обязательное

ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ВЕНТИЛЯЦИИ ПОДЗЕМНЫХ ВЫРАБОТОК-ХРАНИЛИЩ, СООРУЖАЕМЫХ ГОРНЫМ СПОСОБОМ В ПОРОДАХ С ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ

1. Во вскрывающих, коллекторных и подходных выработках и подземных насосных следует предусматривать системы приточной и вытяжной вентиляции с искусственным побуждением. При этом должно быть предусмотрено резервирование всех приточных и вытяжных вентиляторов.

2. В хранилищах, предназначенных для нескольких видов продуктов, объединять между собой вытяжные системы вентиляции, обслуживающие подземные насосные камеры для перекачки различных видов продукта, не допускается.

3. Часовую кратность воздухообмена следует принимать:

в подземных насосных камерах и в зонах перемычек - 20;

в стволах и коллекторных выработках - 6.

При хранении этилированных продуктов указанные кратности воздухообмена должны быть увеличены на 50 %.

4. Приточную вентиляцию вскрывающих и коллекторных выработок следует осуществлять путем подачи воздуха непосредственно в ствол.

Расчетное сечение выработок для пропуска приточного воздуха следует принимать за вычетом площади, занятой подъемно-транспортным оборудованием, лестничным отделением, технологическими и вентиляционными трубопроводами, при этом скорость движения воздуха в выработках не должна превышать 8 м/с.

5. Подачу приточного воздуха в подземные насосные камеры следует предусматривать в рабочую зону этих помещений.

6. В подземных насосных камерах в дополнение к обще обменной вентиляции следует предусматривать устройство местных отсосов в местах возможных утечек паров хранимых продуктов.

7. Вытяжные вентиляторы, обеспечивающие воздухообмен подземной части хранилищ, следует устанавливать наземной в специальных помещениях. Включение и выключение вентиляторов должно осуществляться дистанционно с диспетчерского пункта.

Все вентиляционные установки должны быть сблокированы с технологическим оборудованием, с тем чтобы исключить работу последнего при недействующей вентиляции.

8. Соединение вытяжных воздуховодов следует предусматривать на сварке с минимальным количеством разъемных соединений, с тем, чтобы свести к минимуму попутные подсосы воздуха.

9. Для обеспечения проектных тепловлажностных параметров воздуха в подземных выработках хранилищ следует предусматривать системы подогрева и кондиционирования приточной вентиляции.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ОХЛАЖДАЮЩЕГО УСТРОЙСТВА БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

1. Расчет следует производить для двух случаев:

для периода заполнения резервуара;

для годового цикла эксплуатации.

2. Для периода заполнения резервуара нефтепродуктом с положительной температурой допустимую максимальную температуру сливаемого продукта t_max, °С, рекомендуется определять в зависимости от производительности слива, геометрических характеристик резервуара и теплофизических свойств мешающих мерзлых пород и сливаемого продукта по формуле

,                                                                   (1)

- температура таяния льда вмещающих пород, °С;

- естественная температура вмещающих пород, °С;

A_w-площадь внутренних поверхностей резервуара, смоченных нефтепродуктом при заливе, м²;

С_р - объемная теплоемкость нефтепродукта, Дж/(м³ • °С);

- коэффициент теплопроводности и объемная теплоемкость вмещающих пород, Вт/(м•°С) и Дж/(м³•°С);

Q - производительность слива нефтепродукта, м³/с;

V_p - объем сливаемого нефтепродукта, м³.

3. Если фактическая температура нефтепродукта t_p превышает допустимую t_max, то необходимо уменьшить производительность заполнения в соответствии с формулой (1) либо обеспечить предварительное охлаждение нефтепродукта холодильной машиной, холодопроизводительность N_с, Вт, которой определяют по формуле

.                                                                                  (2)

4. Расчет охлаждающего устройства для поддержания температурного режима годового цикла эксплуатации бесшахтного резервуара сводится к определению площади поверхности аппарата воздушного охлаждения А, м², по формуле

,                                                                                   (3)

где t_g - естественная температура массива, °С;

k - коэффициент теплопередачи системы продукт—атмосферный воздух, Вт/(м^2. °С); минимальное значение этого коэффициента можно принимать 35 Вт/(м^2. °С);

t_m- усредненная за время охлаждения , с, температура атмосферного воздуха, °С.

 Оптимальные соотношения A, и k следует выбирать на основании технико-экономических расчетов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

h - высота подземного резервуара, м;

V- объем подземного резервуара, м³;

H_d - расстояние от поверхности земли до забоя скважины, м;

Н- расстояние от поверхности земли до кровли резервуара, м;

g - ускорение силы тяжести, м/с²;

- плотность рассола, кг/м³;

- плотность продукта, кг/м³;

- усредненная плотность пород, кг/м³.